ГОССТРОЙ СССР

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Защитные сооружения гражданской обороны

СНиП II-II-77*

Утверждены постановлением

Госстроя СССР

от 13 октября 1977 г. № 158

ЦЕНТРАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ

ТИПОВОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ

Глава СНиП II-11-77* является переизданием главы СНиП II-11-77 "Защитные сооружения гражданской обороны" с изменениями и дополнениями, утвержденными постановлениями Госстроя СССР от 14 июля 1980 г. № 103, от 4 сентябри 1981 г. № 161 и от 28 июня 1985 г. № 109.

  Разработана институтами ЦНИИпромзданий и Сантехпроект Госстроя СССР с участием учреждений Министерства обороны. НИИЖБ,  ПИ  № 1 Госстроя СССР, Моспромпроекта (мастерская № 6). ГлавАПУ г. Москвы, СоюзморНИИпроекта   Минморфлота  и МИСИ им. В. В. Куйбышева Минвуза СССР.

Глава СНиП II-11-77* согласована с Министерством обороны (начальником гражданской обороны СССР), Минздравом СССР, ГУПО МВД СССР и Госгортехнадзором СССР.

  С введением в действие настоящей главы утрачивают силу:

 "Указании по проектированию убежищ гражданской обороны" (СН 405-70);    

изменения и дополнения "Указаний по проектированию убежищ гражданской обороны" (СН 405-70);

внесенные постановлениями Госстроя СССР от 6 декабря 1971 г. № 192, от 19 июня 1973 г. № 100, от 8 июля 1974 г. № 141 и от 15 октября 1974 г. № 210;    

"Указания по проектированию противорадиационных укрытий" (СН 427-71) ;    

изменения и дополнения "Указаний по проектированию противорадиационных укрытий" (СН 427-71), внесенные постановлениями Госстроя СССР от 29 декабря 1972 г. № 226 и от 14 сентября 1976 г. № 147;    

письмо Госстроя СССР и Штаба гражданской обороны СССР от 6 мая 1977 г. № НК-2198-1 "О применении электроручных вентиляторов при строительстве защитных сооружений".    

Разделы, пункты, таблицы и приложения, в которые внесены изменения и дополнения, отмечены в СНиП звездочкой.

Редакторы -     канд.  военных наук П.М.Кузьмин, инженеры  Б.Н. Шевченко и К.М. Кузьмин (Госстрой СССР), инж. С.А. Лохов (ЦНИИпромзданий), инженеры Н.Н. Сидоров и Е.П. Пылаев (Сантехпроект), кандидаты техн. наук В.И. Морозов, А.А. Хомко. А.И. Костин и Л.И. Быковченко (Минобороны).

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

 1.1*. Настоящие нормы должны соблюдаться при проектировании вновь строящихся и реконструируемых  защитных сооружений гражданской обороны (убежищ  и противорадиационных укрытий), размещаемых   в приспосабливаемых  для  этих целей помещениях  производственных, вспомогательных, жилых  и общественных зданий и других объектов народного хозяйства, а также отдельно стоящих убежищ  в заглубленных или возвышающихся  сооружениях.   Защитные   сооружения  гражданской обороны предназначаются для защиты а военное время укрываемых от воздействия оружия массового поражения и должны использоваться в мирное время для нужд  народного хозяйства и  обслуживания населения.   Убежища  подразделяются на классы, а противорадиационные  укрытия  -  на  группы согласно прил. 1*¹.

При проектировании защитных сооружений гражданской обороны кроме требований настоящей главы  следует учитывать требования действующего законодательства и соответствующих глав СНиП по проектированию зданий и сооружений, в помещениях которых размещаются  защитные сооружения, а также требования других нормативных документов с  учетом специфических  условий строительства защитных  сооружений, изложенных  в настоящей главе СНиП.    

1.2*. Убежища следует размещать в подвальных, цокольных и первых этажах зданий и сооружений. Размещение убежищ в первых этажах допускается с разрешения министерств и ведомств при соответствующем технико-экономическом обосновании. Строительство отдельно стоящих заглубленных или возвышающихся   (с заглублением пола менее 1,5 м  от планировочной отметки земли) убежищ допускается при невозможности устройства встроенных убежищ или при возведении объектов в сложных  гидрогеологических условиях при соответствующем обосновании.  Для размещения противорадиационных укрытий следует   использовать  помещения    (согласно прил. 1*):

производственных и  вспомогательных зданий предприятий,  лечебных  учреждений  и  жилых зданий;    

школ, библиотек и зданий общественного назначения;

кинотеатров. Домов культуры, клубов, пансионатов, пионерских  лагерей, домов и баз отдыха;    

складов сезонного хранения топлива, овощей, продуктов и хозяйственного инвентаря.    

_______________

¹Рассылается министерствами и ведомствами.

1.3. При проектировании помещений, приспосабливаемых  под защитные сооружения, следует предусматривать наиболее экономичные объемно-планировочные и  конструктивные решения. Габариты помещений  следует назначать минимальными, обеспечивающими  соблюдение требований по эффективному использованию указанных помещений в мирное время для нужд народного хозяйства и защитных сооружений в военное время. Конструкции должны приниматься с учетом их эффективной  и экономической целесообразности в условиях  конкретной площадки  строительства в порядке, предусмотренном техническими правилами по экономному  расходованию основных строительных материалов.    

1.4*. Состав помещений защитных сооружений, размещаемых  в защищенной  части здания или в отдельно стоящем заглубленном сооружении, должен быть  определен с учетом эксплуатации их в мирное время, при этом площади указанных помещений, предназначенных для эксплуатации в мирное время, не должны превышать площадей, необходимых для защитных сооружений. В защитных сооружениях на каждые 500 укрываемых  необходимо предусматривать один санитарный пост площадью 2 м², но не менее одного поста на сооружение. В  убежищах вместимостью 900 - 1200 чел. кроме санитарных постов следует предусматривать медицинский пункт площадью 9 м² при  этом  на  каждые  100 укрываемых   сверх 1200 чел. площадь медпункта должна быть дополнительно увеличена на 1 м².    

1.5. Защитные сооружения, размещаемые в подвальных, цокольных и первых этажах и в отдельно стоящих сооружениях, следует использовать в мирное время под:    

санитарно-бытовые помещения    (гардеробные домашней  и уличной одежды с душевыми  и умывальными);    

помещения культурного обслуживания (красные уголки, кабинеты политического просвещения) и учебных занятий;    

производственные помещения,  отнесенные по пожарной опасности к категориям Г и Д, в которых осуществляются технологические процессы, не сопровождающиеся  выделением вредных жидкостей, паров и газов, опасных для людей, и не требующие естественного освещения;

технологические, транспортные и пешеходные тоннели;

помещения  дежурных  электриков, связистов, ремонтных бригад;

гаражи для легковых автомобилей, подземные стоянки автокаров и автомобилей;    

складские помещения для хранения несгораемых материалов, а также для сгораемых материалов и несгораемых материалов в сгораемой таре при наличии автоматической системы пожаротушения;

помещения торговли и общественного питания  (магазины, залы столовых, буфеты, кафе, закусочные);    

спортивные помещении (стрелковые тиры и залы для спортивных занятий);    

помещения  бытового обслуживания  населения  (Дома быта, ателье, мастерские, приемные пункты, фотоателье, конторы и мастерские ЖЭК);

вспомогательные (подсобные) помещения лечебных учреждений (кроме бальнеологических).    

Возможность  использования в мирное  время защищенных   сооружений по другому назначению допускается по согласованию с местными органами Минздрава СССР, ГУПО МВД СССР и Штаба гражданской обороны.    

1.6*. Складские помещения, приспосабливаемые под защитные сооружения, должны  оборудоваться транспортными устройствами для загрузки, складирования и выгрузки материалов. При строительстве защитных сооружений в подвалах зданий или отдельно стоящих заглубленных сооружениях, расположенных в северной строительно-климатической зоне, не рекомендуется размещать в них в мирное время производства с технологическими процессами, требующими больших расходов воды.    

1.7. Перевод помещений, используемых в мирное время, на режим  защитного сооружения следует предусматривать в сроки, указанные в прил. 1*.    

1.8. Вместимость защитных сооружений определяется суммой мест для сидения (на правом ярусе) и лежания (на втором и третьем ярусах) и принимается, как правило, для убежищ не менее 150 чел. Проектирование убежищ меньшей  вместимости допускается в исключительных случаях с разрешения министерств и ведомств при соответствующем обосновании. Вместимость противорадиационных укрытий следует предусматривать:    

а) 5 чел. и более в зависимости от площади помещений  укрытий,  оборудуемых  в существующих зданиях или сооружениях;    

б) 50 чел. и более во вновь строящихся зданиях и сооружениях с укрытиями.    

Вместимость убежищ для нетранспортабельных больных  и  противорадиационных  укрытий  для учреждений   здравоохранения  определяется по прил. 2*. При этом вместимость убежищ  следует принимать не менее 80 чел. Для больниц на 500 мест и менее убежища для нетранспортабельных больных следует предусматривать на группу близлежащих больниц.    

1.9. Задание на проектирование защитных сооружений является составной частью задания на проектирование новых  и реконструкцию  действующих предприятий, зданий и сооружений. Состав задания на проектирование, стадийность проектирования, разработка и оформление проектов защитных сооружений принимаются в соответствии с требованиями инструкций по разработке проектов и смет для промышленного и жилищно-гражданского строительства.    

В задании на проектирование защитных сооружений в  дополнение к требованиям  перечисленных инструкций  следует указывать  класс  (группу) защитных  сооружений,  количество укрываемых мужчин и женщин, режимы  вентиляции, назначение помещений  в мирное время, технико-экономические показатели проекта.    

Рабочие проекты (проекты, рабочая документация) защитных сооружений входят в состав рабочих проектов (проектов, рабочей документации) предприятия, здания, сооружения и оформляются в виде самостоятельных разделов (частей, томов, альбомов и т. п.).    

1.10*. При определении сметной стоимости строительства защитных сооружений в составе предприятия или объекта следует руководствоваться инструкциями  по разработке проектов и смет, на основании  которых составляется проектно-сметная документация на строительство основных объектов.    

Сметную стоимость встроенных в здания и сооружения защитных сооружений следует определять по отдельным локальным сметам в соответствии с формами № 4 и 6 прил. 10 и 12 (при расчете на ЭВМ) или формами  № 5 и 7 прил. 11 и 13 (при отсутствии расчета на ЭВМ) СП 202-81*, а затраты на строительство этих сооружений включать в объектные сметы зданий (сооружений).

РАЗМЕЩЕНИЕ УБЕЖИЩ

1.11. Убежище следует располагать в местах наибольшего сосредоточения укрываемого персонала. Радиус сбора укрываемых  следует принимать согласно прил. 1*. В тех случаях, когда за пределами радиуса сбора оказываются группы укрываемых, следует предусматривать укрытие их в близлежащее  убежище, имеющем   тамбур-шлюз во  входе.  

Убежища  при  возможности следует размещать:  

встроенные  - под зданиями наименьшей  этажности из строящихся на данной площадке;  

отдельно стоящие -  на расстоянии от зданий и сооружений, равном их высоте.  

1.12*. Убежища следует проектировать, как правило, заглубленными в грунт. В маловлажных грунтах низ покрытия  следует располагать не выше уровня планировочной отметки земли. При наличии грунтовых вод допускается размещать низ покрытия выше планировочной отметки земли с обвалованием выступающих  стен и покрытий грунтом. При этом заглубление убежищ  (уровень пола) следует предусматривать не менее 1,5 м от планировочной отметки земли.   При   наличии в  местах размещения  убежищ высокого  уровня  грунтовых вод или  напорных грунтовых вод, обильного их притока, скальных пород основания или густой сети инженерных коммуникаций  допускается при  технико-экономическом  обосновании, за исключением зон затопления, строительство отдельно стоящих возвышающихся убежищ. Эти убежища должны возводиться из монолитного или  сборно-монолитного железобетона с увеличенным грунтовым обвалованием.    

Для заглубленной в грунт части убежищ следует предусматривать устройство гидроизоляции. Для убежищ, расположенных  в водонасыщенных  грунтах с коэффициентом фильтрации К_ф до 3 м/сут, допускается устройство дренажа с окрасочной гидроизоляцией наружных   поверхностей стен. Система дренажа выбирается  в зависимости от характера защищаемого  объекта и гидрогеологических условий. При этом сброс грунтовых вод должен быть самотечным, а при наличии в убежище  дизельной электростанции  (ДЭС)   допускается устройство станции перекачки, размещаемой в убежище.    

Полы помещений убежищ, располагаемых в водонасыщенных  грунтах, должны иметь уклон 1- 2% в сторону лотков, а последние - 2-   3%  в сторону водосборника,   из   которого   вода   должна откачиваться насосом (в убежище без ДЭС - ручным  насосом).    

1.13*. Прокладка транзитных линий водопровода, канализации, отопления, электроснабжения, а также трубопроводов  сжатого воздуха, газопроводов и трубопроводов с перегретой водой через помещения убежищ  не допускается.    

Во встроенных убежищах прокладка указанных линий инженерных коммуникаций,  связанных с системами зданий (сооружений), в которые встроены убежища, допускается при условии установки отключающих  и других устройств, исключающих возможность  нарушения  защитных свойств убежищ. Канализационные стояки должны  быть заключены в стальные трубы или железобетонные короба, надежно  заделанные в  покрытие и  пол убежища.    

Сети водоснабжения, отопления и канализации здания, проходящие  над покрытием встроенного убежища, должны  прокладываться в специальных коллекторах (бетонных или железобетонных каналах), доступных для осмотра и производства ремонтных работ при эксплуатации этих сетей в мирное время. Коллекторы должны иметь уклон 2-3 % в сторону стока.    

1.14*. При проектировании встроенных убежищ следует предусматривать подсыпку грунта по покрытию слоем до 1 м и при необходимости прокладку в ней инженерных коммуникаций.

Подсыпку грунта по покрытию  допускается не производить, если оно обеспечивает требуемую защиту от проникающей  радиации и от высоких температур при пожарах.    

Для отдельно стоящих убежищ  следует предусматривать  поверх  покрытия  подсыпку  грунта слоем не менее 0,5 м и не более 1 м с отношением высоты откоса  к его заложению  не более 1:2 и выносом бровки  откоса не менее чем на 1м, а для возвышающихся  убежищ - на 3м.    

При определении величины слоя грунта над покрытием убежищ, расположенных в северной строительно-климатической зоне, следует производить проверочный расчет на недопущение в мирное время  промерзания покрытия и конденсации влаги на нем, кроме случаев, когда по условиям эксплуатации в  мирное время  эти требования не предъявляются.    

1.15*. Расстояния между помещениями, приспосабливаемыми под убежища, и емкостями, технологическими установками со взрывоопасными  продуктами  следует принимать  в  соответствии с  прил. 1* но не менее противопожарных разрывов,  нормируемых  главами СНиП и другими нормативными  документами, утвержденными  или согласованными Госстроем СССР.    

1.16. В защитных сооружениях, возводимых на вечномерзлых грунтах, в случае использования их в мирное время по другому назначению, чем это предусмотрено проектом, не допускается без специальных обоснований изменение температурного режима этих грунтов и принципа их использования в качестве основания.    

В северной строительно-климатической зоне отдельно стоящие  сооружения,  приспосабливаемые под убежища, следует размещать в зонах с пониженной высотой снегового покрова.    

В районах с объемом   снегопереноса за зиму 400 м³/м и более, определяемым в соответствии с данными  главы СНиП  по строительной климатологии и геофизике, следует предусматривать мероприятия по снегозащите убежищ с учетом направления переноса снега при  общих  и низовых  метелях.    

1.17*. Убежища должны быть защищены от возможного  затопления дождевыми  водами, а также другими  жидкостями  при разрушении  емкостей, расположенных на поверхности земли или на вышележащих этажах зданий и сооружений.    

Убежища допускается располагать на расстоянии  не менее 5 м (в свету) от линий водоснабжения, теплоснабжения и напорной канализации диаметром до 200 мм. При диаметре более 200 мм расстояние  от убежища до линий водоснабжения, теплоснабжения и  напорных  канализационных  магистралей  должно быть не менее 15 м.

В северной строительно-климатической зоне отвод поверхностных вод следует предусматривать по  открытым кюветам или лоткам, а из углублений - по трубам. Расстояние от убежища до открытых  водостоков необходимо определять с учетом сохранения вечномерзлого состояния грунтов оснований  убежищ и близлежащих  зданий и сооружений. Выбор системы сброса поверхностных вод должен назначаться с учетом исключения возможности образования наледи.

РАЗМЕЩЕНИЕ ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ

1.18*. Противорадиационные укрытия следует размещать в  соответствии с данными прил. 1*.  

1.19*. К помещениям, приспосабливаемым под противорадиационные укрытия, предъявляются следующие требования:  

наружные ограждающие  конструкции зданий или сооружений  должны   обеспечивать необходимую кратность ослабления гамма-излучения;

 проемы  и отверстия должны быть подготовлены для заделки их при переводе помещения на режим укрытия;  

помещения  должны  располагаться вблизи мест пребывания большинства укрываемых.  

1.20*. Уровень пола противорадиационных укрытий должен быть выше наивысшего уровня грунтовых вод не менее чем на 0,2 м.

Противорадиационные укрытия допускается размещать в подвальных помещениях ранее возведенных зданий и сооружений, пол которых расположен ниже уровня грунтовых вод, при наличии надежной гидроизоляции.  

Проектирование противорадиационных укрытий во вновь строящихся подвальных помещениях при наличии грунтовых вод выше уровня пола допускается с разрешения министерств  и ведомств при устройстве надежной гидроизоляции в исключительных случаях, когда отсутствуют другие приемлемые решения: оборудование противорадиационных укрытий на первом или в цокольном  этаже зданий, приспособление под противорадиационные укрытия помещений  близлежащих зданий и сооружений с учетом радиуса сбора укрываемых.  

1.21. Прокладка транзитных и связанных с системой здания газовых сетей, паропроводов, трубопроводов с перегретой водой и сжатым воздухом через помещения  противорадиационных укрытий  не допускается.  

Прокладка  транзитных  трубопроводов отопления, водопровода и канализации через помещения противорадиационных  укрытий  допускается при условии размещения  их в полу или в коридорах, отделенных  от помещения  противорадиационного укрытия  стенами с пределом огнестойкости 0,75 ч.  

Трубопроводы  отопления  и вентиляции, водоснабжения и канализации, связанные с общей системой инженерного оборудования здания, допускается  прокладывать через помещения противорадиационных укрытий.

2. ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

А. УБЕЖИЩА

 2.1*. В убежищах следует предусматривать основные и вспомогательные помещения.  

К основным относятся помещения для укрываемых, пункты управления, медпункты, а в убежищах лечебных учреждений - также операционно-перевязочные, предоперационно-стерилизационные.  

К вспомогательным относятся фильтровентиляционные  помещения   (ФВП), санитарные узлы, защищенные ДЭС, электрощитовая, помещение для хранения продовольствия, станция перекачки, баллонная, тамбур-шлюз, тамбуры.

ПОМЕЩЕНИЯ  ОСНОВНОГО  НАЗНАЧЕНИЯ

 2.2. Норму площади пола основного помещения на одного укрываемого следует принимать равной 0,5 м² при двухъярусном и 0,4 м² - при трехъярусном расположении нар. Внутренний объем помещения должен быть не менее 1,5 м² на одного укрываемого.

 Норму  площади помещений  основного и вспомогательного назначения в убежищах лечебных учреждений следует принимать согласно табл. 1.

  Примечания: 1 При определении объема на одного укрываемого  следует учитывать объемы всех помещений в зоне герметизации, за исключением ДЭС, тамбуров, расширительных камер.    

2. Площадь основных помещений, занимаемая  недемонтируемым   и не используемым для убежища   оборудованием, в норму  площади одного укрытия не входит.

Таблица 1

2.3*. Высоту помещений убежищ следует принимать в соответствии с требованиями использования  их в мирное время, но не более 3,5 м. При высоте  помещений от 2,15 до 2,9 м следует предусматривать двухъярусное расположение нар, а при высоте 2,9 м и более - трёхъярусное. В убежищах учреждений здравоохранения при высоте помещения 2,15м  и более принимается двухъярусное расположение нар (кроватей для нетранспортабельных больных).    

При технико-экономическом обосновании допускается использовать под убежища помещения, высота которых по условиям их эксплуатации в мирное  время не менее 1,85 м. В этом случае принимается  одноярусное расположение нар.    

2.4*. Места для сидения в помещениях для укрываемых следует предусматривать размерами 0,45х0,45 м на одного человека, а места для лежания - 0,55х1,8 м. Высота скамей первого яруса должна  быть 0,45 м, нар второго яруса - 1,4 м, третьего  яруса -  2,15 м от пола. Расстояние от верхнего яруса до перекрытия или выступающих  конструкций должно быть не менее 0,75 м.    

Количество мест для лежания должно приниматься равным:

20% вместимости сооружения при двухъярусном расположении нар;

30 % вместимости сооружения при трехъярусном расположении нар.  

2.5. Ширину проходов и коридоров следует принимать согласно табл. 2.

Таблица 2

2.6*. На предприятиях с числом работающих в наиболее многочисленной смене 600 чел. и более в одном из убежищ следует предусматривать помещение для пункта управления предприятия.  

На  предприятиях с числом работающих в наиболее многочисленной смене до 600 чел. в убежище вместо пункта управления надлежит оборудовать телефонную и радиотрансляционную точки для связи с местным штабом гражданской обороны.  

Пункт  управления следует размещать в убежище, имеющем, как  правило, защищенный   источник электроснабжения.  

Рабочую комнату и комнату связи пункта управления следует располагать вблизи одного из входов и отделять от помещений для укрываемых несгораемыми  перегородками с пределом огнестойкости 1 ч.  

Общее  количество работающих в пункте управления  предприятия следует принимать до 10  чел., норму площади на одного работающего - 2 м².  

На  отдельных крупных предприятиях с разрешения министерств и ведомств число работающих на пункте  управления допускается  увеличивать до 25 чел.

 2.7*. Отделку  основных вспомогательных помещении  убежищ  следует предусматривать в соответствии с требованиями СНиП в зависимости от назначения помещений, но не выше улучшенной отделки. Оштукатуривание потолков и стен помещений, а также облицовка стен керамической плиткой не допускаются.  

Поверхности стен помещений убежищ лечебных учреждений следует затирать цементным раствором под окраску  масляной краской светлых тонов с матовой поверхностью.  

В операционно-перевязочных, операционных и родовых  родильных домов полы следует покрывать допущенными к применению  синтетическими материалами светлых тонов.

ПОМЕЩЕНИЯ ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

2.8*. Площади вспомогательных помещений убежищ  рекомендуется принимать согласно прил. 3.  

Фильтровентиляционное оборудование следует размещать в фильтровентиляционных помещениях (ФВП), расположенных у наружных стен.  

Размеры ФВП  следует определять в зависимости от габаритов оборудования и площади, необходимой для его обслуживания. Противопыльные фильтры в системах вентиляции с электроручными вентиляторами должны иметь защитный экран, исключающий возможность прямого облучения обслуживающего персонала. Толщина защитных экранов и стен ФВП, смежных  с внутренними помещениями убежищ, должна быть не менее величин, указанных в табл. 2а*.                                

Таблица   2а*.

2.9. Санитарные узлы следует проектировать раздельными для  мужчин и женщин. Количество санитарных  приборов принимается  согласно табл. 3.

Таблица 3

Ширина прохода между двумя рядами кабин уборных или между рядом кабин и расположенных против них писсуаров должна быть равна 1,5 м, а между рядом кабин уборных и стеной или перегородкой - 1,1 м.

2.10*.Помещения для ДЭС следует располагать у наружной стены здания, отделяя его от других помещений несгораемой герметичной стеной (перегородкой) с пределом огнестойкости 1 ч. Входы в ДЭС из убежища должны быть оборудованы тамбуром с двумя герметическими дверями, открывающимися в сторону убежища.

2.10а*. При численности укрываемых до 150 чел. помещение для хранения продуктов следует принимать площадью 5 м². На каждые 150 укрываемых сверх 150 чел. площадь помещения увеличивается на 3 м².

Количество помещений для хранения продовольствия следует принимать из расчета одно помещение на 600 укрываемых. Помещения следует располагать рассредоточенно в различных местах убежища. Не допускается располагать указанные помещения рядом с санитарными узлами и медицинскими комнатами. Помещения оборудуются стеллажами заводского или индивидуального изготовления. Высота стеллажей должна быть не более 2 м. При этом минимальное расстояние от верхней полки стеллажа до выступающих частей перекрытия следует предусматривать не менее 0,5 м.

2.10б*. Дренажные станции перекачки следует располагать за линией герметизации убежищ. При входе в станцию должен быть предусмотрен тамбур с двумя герметическими дверями, открывающимися в сторону помещения станции.

Под полом станции необходимо предусматривать резервуар для приема и откачки дренажных вод. Вход в резервуар осуществляется через люк в полу станци.

2.10в*. Дверь в электрощитовую должна иметь проем размером 0,8х1,8 м, открываться наружу и иметь самозапирающиеся замки, открываемые без ключа с внутренней стороны помещения.

2.10г*. Помещение баллонной следует предусматривать в убежищах с тремя режимами вентиляции. По взрывоопасности, взрывопожарной и пожарной опасности оно относится к категории Д. Сообщение баллонной со смежными помещениями необходимо предусматривать через тамбур с противопожарными дверями, открывающимися наружу.

ЗАЩИЩЕННЫЕ ВХОДЫ И ВЫХОДЫ

2.11. Размеры проемов и проходов в помещения, приспосабливаемые под убежища, должны удовлетворять требованиям настоящей главы и других нормативных документов, предъявляемых к помещениям в зависимости от их назначения в мирное время.

Количество входов следует принимать согласно прил. 1* в зависимости от вместимости убежища и количества укрываемых, приходящихся на один вход, но не менее двух входов. При вместимости убежища до 300 чел. допускается устраивать один вход, при этом вторым входом должен быть аварийный (эвакуационный) выход в виде тоннеля с внутренним размером 1,2х2 м и с дверным проемом размером 0,8х1,8 м.

2.12. Количество выходов из производственных зданий для заполнения убежищ, расположенных за пределами этих зданий, определяется аналогично входам в убежища. Общая ширина выходов из здания должна быть не менее суммарной ширины входов в убежища. При этом допускается принимать в качестве выхода из здания наряду с обычными выходами и подъемно-поворотные ворота для транспорта, оборудованные устройствами для автоматического и ручного открывания.

Подъемно-поворотные ворота для транспорта без устройств для ручного открывания при расчете путей эвакуации из здания не учитываются.

2.13*. Входы следует предусматривать в противоположных сторонах убежищ с учетом направления движения основных потоков укрываемых: с территории предприятия, из незащищенных помещений подвалов, из первого этажа производственных и других зданий через самостоятельную лестничную клетку, из общих лестничных клеток, не имеющих выходов из пожароопасных помещений.

Конструктивно-планировочные решения входов, возвышающихся и встроенных в первые этажи убежищ, должны обеспечивать необходимую защиту от проникающей радиации и исключать возможность прямого попадания излучения в защищенные помещения. Для этого следует предусматривать устройство во входах поворотов под углом 90( или экранов против дверных проемов с перекрытиями между экранами и убежищами. Защитные толщи экранов и перекрытий принимаются по расчету на радиационное воздействие.

В северной строительно-климатической зоне входы во встроенные убежища следует размещать ближе к углам зданий и в стенах, расположенных параллельно направлению преобладающих ветров (по направлению ветров зимнего периода).

2.14*. В зданиях входы в помещения, приспосабливаемые под убежища, допускается устраивать через общие лестничные клетки при отсутствии в этих помещениях складов сгораемых материалов, гардеробных и мастерских по ремонту одежды и обуви.

При наличии в помещениях, приспосабливаемых под убежища, сгораемых материалов, гардеробных и мастерских по ремонту одежды и обуви выход на первый этаж следует предусматривать через отдельные лестничные клетки, ведущие до первого этажа, а также допускается использовать для выхода общую  лестничную клетку, устраивая для этих помещений  обособленные выходы  наружу, отделенные от остальной части лестничной клетки глухими несгораемыми  ограждающими  конструкциями с пределом огнестойкости не менее 1 ч.    

Встроенные убежища, используемые  в мирное время под складские помещения, должны иметь не менее одного  входа с  территории предприятия.    

2.15*. Для убежищ вместимостью 300 чел. и более следует предусматривать устройство при одном из входов тамбура-шлюза. Для убежищ вместимостью от 300 до 600 чел. включительно устраивается однокамерный, а в убежищах  большей вместимости - двухкамерный тамбур-шлюз.    

Для убежищ вместимостью более 600 чел. вместо двухкамерного тамбура-шлюза допускается устройство при  двух входах однокамерных  тамбуров-шлюзов.    

Площадь  каждой  камеры  тамбура-шлюза при ширине  дверного проема 0,8 м следует принимать 8 м², а при ширине 1,2 м-10 м².    

В наружной и внутренней стенах тамбура-шлюза следует  предусматривать защитно-герметические двери, соответствующие классу защиты убежища. Защитно-герметические двери должны открываться наружу, по ходу эвакуации людей.    

В убежищах лечебных учреждений вместимостью до 200 чел. устраивается однокамерный, а при большей вместимости -  двухкамерный тамбур-шлюз.

  2.16*. Все входы в убежища, кроме тех, которые оборудованы  тамбурами-шлюзами, должны  оборудоваться тамбурами.    

Двери в тамбурах следует предусматривать: в наружной  стене - защитно-герметические, соответствующие  классу защиты убежища  и типу входа, во внутренней стене - герметические. Двери должны открываться по ходу эвакуации людей.    

Вход в расширительную камеру из помещений в пределах контура герметизации необходимо оборудовать двумя герметическими ставнями, а из помещения ДЭС - одним.    

Входные проемы, используемые в мирное время и оборудованные защитно-герметическими и герметическими дверями, должны  заполняться дверями с учетом требований глав СНиП по проектированию зданий  и сооружений и  противопожарных норм.  

2.17. Суммарную ширину лестничных спусков во входе следует принимать в 1,5 раза, а пандусов - в 1,1 раза  больше  суммарной  ширины   дверных проемов.  

Уклон лестничных маршей следует принимать не более 1:1,5, а пандусов - 1:6.  

Ширина  тамбура-шлюза, ширина и длина тамбура и предтамбура при распашных дверях должны быть на 0,6 м больше ширины дверного полотна.  

В убежищах  лечебных учреждений следует принимать ширину предтамбура, тамбура-шлюза - 2,5 м, тамбура - 1,8 м; длину тамбура и тамбура-шлюза 4-4,5 м, предтамбура - 1,8 м.  

2.18*. Помещения, приспосабливаемые под убежища, должны  иметь один аварийный (эвакуационный) выход.  

В убежищах  вместимостью 600 чел. и более одного из выходов  следует оборудовать как аварийный  (эвакуационный) в виде тоннеля внутренним размером  1,2х2 м. При этом выход из убежища в тоннель необходимо осуществлять через тамбур, оборудованный  защитно-герметической и герметической дверями размером 0,8х1,8 м.    

Тоннель аварийного выхода, совмещенного со входом  в убежище, допускается предусматривать для размещения однокамерного тамбура-шлюза.    

В отдельно стоящих  убежищах  допускается один их входов, расположенных вне зоны возможных завалов, проектировать как аварийный выход.    

Аварийные выходы следует располагать, как правило,  выше уровня грунтовых вод. Превышение отметки уровня грунтовых вод относительно пола аварийного выхода допускается принимать не более 0,2 м, а в аварийном выходе, совмещенном со входом, - не более 1,0 м.

В условиях высокого уровня  грунтовых вод допускается аварийный выход проектировать через покрытие в виде защищенной шахты без подходного тоннеля. При совмещении шахтного аварийного выхода со входом следует предусматривать лестничный спуск. Высота оголовка шахты определяется расчетом.    

2.19. В убежищах вместимостью до 600 чел. допускается предусматривать аварийный выход  в виде вертикальной шахты с защитным оголовком. При этом аварийный выход должен соединяться с убежищем  тоннелем. Внутренние размеры тоннеля и шахты должны быть 0,9х1,3 м.    

Выход из убежища в тоннель должен оборудоваться защитно-герметическими и герметическими ставнями, устанавливаемыми соответственно с наружной и внутренней сторон стены.    

2.20*. Аварийные шахтные выходы следует оборудовать защищенными оголовками, высоту которых  h_or необходимо принимать 1,2 или 0,5 м в зависимости  от удаления оголовка от  здания.    

Удаление оголовков в зависимости от высоты и типа зданий принимается согласно табл. 4.

Таблица 4

При удалении оголовков на расстояния менее указанных в табл. 4 их высоту следует принимать по интерполяции между  величинами 0,5 и 1,2 м или 1,2 м и высотой оголовка в пределах контуре разрушенного здания, равной h_or = 0,15 Н  для производственных многоэтажных и h_or = 0,25 Н для административно-бытовых  и жилых  многоэтажных зданий.

  В стенах оголовка высотой 1,2 м следует предусматривать проемы размером 0,6х0,8 м, оборудуемые  жалюзийными   решетками,  открываемыми внутрь. При высоте оголовка менее 1,2 м в покрытии следует предусматривать металлическую решетку, открываемую  вниз, размером 0,6х0,6 м.    

В условиях стесненной городской  застройки при  соответствующем   технико-экономическом обосновании допускается во входах, совмещенных с аварийными выходами, предусматривать оголовки с устройством в них лестничных маршей (спусков)  и защитно-герметических и герметических дверей размером 0,8х1,8 м. В этом случае устройство тамбура при выходе из убежища в тоннель не предусматривается.    

При расстоянии от здания до открытой части аварийного выхода более высоты здания допускается вместо  защищенного  оголовка устраивать лестничный спуск с поверхности земли.    

2.21. Входы и аварийные выходы должны быть защищены  от атмосферных осадков и поверхностных вод.    

Павильоны, защищающие  входы от  атмосферных осадков, должны выполняться из легких несгораемых материалов.

КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

 2.22*. Конструкции помещений, приспосабливаемых под убежища, должны обеспечивать защиту укрываемых  от воздействия ударной волны, ионизирующих  излучении, светового излучения и теплового воздействия при пожарах.  

Помещения,  приспосабливаемые под убежища, должны быть герметичными¹.  

2.23. Для убежищ следует принимать перекрытия по балочной схеме с опиранием балок (ригелей) на колонны, а также рекомендуется принимать безбалочные перекрытия. Применение несущих  внутренних продольных и поперечных стен допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании.  

2.24*. Участки не обсыпанных грунтом железобетонных  стен, выступающих над поверхностью земли или примыкающих к незащищенным  подвалам, а также стены в местах примыкания входов и необсыпанные покрытия  при толщине их 50 см и менее  должны  иметь термоизоляционный  слой согласно табл. 6.

___________________

¹ Табл. 5 исключена.

Таблица 6

2.25. Конструктивную схему встроенных убежищ  следует выбирать с учетом конструкций здания  (сооружения), в которое встраивается убежище, и на основе технико-экономической оценки объемно-планировочных  решений по использованию  помещений  в мирное время. Рекомендуется применять каркасную схему.    

Бескаркасная схема допускается при соответствующем  обосновании.    

2.26. Конструктивные решения сопряжений элементов  каркаса надземной части зданий с конструкциями  встроенных убежищ должны предусматривать, как правило, свободное опирание надземных  конструкций зданий на покрытие встроенного убежища.    

Для  обеспечения пространственной жесткости каркаса вновь строящейся надземной части здания при воздействии эксплуатационных нагрузок допускается устройство "стыков по жесткой схеме" каркаса надземной  части с покрытием убежищ, рассчитанных на разрушение надземных конструкций  при особом сочетании нагрузок и сохранении при  этом прочности и  герметичности покрытия убежищ.    

2.27*. При проектировании  убежищ  следует предусматривать применение  типовых  сборных железобетонных  конструкций.    

Для убежищ IV класса допускается применение типовых  железобетонных конструкций промышленного и жилищно-гражданского строительства с необходимым  усилением.    

При расположении основания убежищ ниже или на  уровне грунтовых вод фундаментную  плиту следует проектировать из монолитного  железобетона.    

Наружные стены убежищ, пол которых расположен  ниже уровня грунтовых вод на 2 м и менее, допускается проектировать из сборных железобетонных  конструкций с устройством надежной гидроизоляции.

В случае, если отметка пола убежища  ниже уровня грунтовых вод более чем на 2 м, фундаментную  плиту и наружные  стены  убежищ  следует проектировать из монолитного железобетона с оклеечной гидроизоляцией, предусматривая индустриальные способы их возведения и непрерывную укладку бетонной смеси при бетонировании.

В зоне возможного затопления несущие конструкции  убежищ  следует проектировать из монолитного  железобетона с  оклеечной  гидроизоляцией.

2.28. В наиболее напряженных местах изгибаемых и внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо предусматривать учащенную  поперечную арматуру с шагом 10-15d.    

2.29. Покрытия следует проектировать, как  правило, сборными и сборно-монолитными, обеспечивающими надежную  связь покрытия со стенами, выполненными из сборных железобетонных  элементов, путем сварки закладных деталей или  выпусков арматуры длиной 30-35d стержней, а со  стенами из каменных (бетонных) материалов -  путем установки анкеров. Узлы сопряжения должны замоноличиваться бетоном.    

2.30*. Стены следует проектировать из сборных  железобетонных панелей, бетонных блоков, монолитного железобетона и других строительных материалов, удовлетворяющих требованиям прочности,  а также другим требованиям, предъявляемым к  подземным частям зданий и сооружений.    

При проектировании стен из сборных конструкций необходимо предусматривать заполнение швов  между стеновыми панелями и  заделку их в паз  фундаментной плиты  бетоном  или  раствором.  В водонасыщенных  грунтах заполнение швов и  заделку панелей следует производить водонепроницаемым бетоном (раствором) на безусадочном  или расширяющемся и самонапрягающемся цементе либо на портландцементе  с уплотняющими  добавками.    

Места сопряжения стен (углы примыкания, пересечения), выполненные из каменных материалов  и бетонных блоков, следует усиливать арматурой  класса А-I в виде отдельных стержней или сеток.

При проектировании наружных  стен встроенных в первые этажи убежищ  следует применять  монолитный железобетон или комплексные конструкции, состоящие из монолитного железобетона и  каменной кладки, расположенной  с  наружной  стороны.    

2.31*. Колонны  и фундаменты   необходимо  проектировать из сборного или монолитного железобетона. При расположении основания сооружения на 0,5 м выше наивысшего уровня грунтовых  вод следует применять ленточные (под стены) и столбчатые (под колонны) фундаменты.    

В водонасыщенных грунтах, сложных гидрогеологических условиях и в районах распространения  вечномерзлых грунтов рекомендуется применять фундаменты в виде сплошной  плиты из монолитного железобетона.    

Для стен и колонн возвышающихся, отдельно стоящих  и встроенных в первые этажи убежищ допускается применение монолитных железобетонных ленточных фундаментов,  расположенных в двух  взаимно перпендикулярных  направлениях.    

В районах распространения вечномерзлых грунтов тоннели входов и аварийных выходов должны  иметь отдельные от основного сооружения фундаменты.    

2.32. В северной строительно-климатической  зоне тоннели входов и аварийных выходов убежищ, проектируемых  с  использованием вечномерзлых грунтов в качестве основания по принципу II и в соответствии с требованиями главы СНиП  по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, следует отделять от помещений  убежищ   деформационными швами, конструкция которых должна исключать возможность попадания грунтовых вод во входы убежищ.  

2.33. Сопряжения несущих стен и колонн с покрытиями  и фундаментами должны обеспечивать пространственную жесткость убежища  при монтажных и расчетных нагрузках.  

2.34*. Перегородки следует проектировать армокирпичными, из  сборного железобетона, из бетона на пористых заполнителях и других огнестойких материалов. Конструкции перегородок и их крепления к стенам, колоннам и покрытиям следует  проектировать с  учетом воздействия инерционных нагрузок и возможных деформаций элементов покрытий и вертикальных осадок стен и колонн  при  воздействии расчетной нагрузки.  

2.34а*. В бетонной подготовке пола помещений для хранения продовольствия необходимо предусматривать укладку сетки из стальной проволоки диаметром 1,5-2,5 мм с размером ячейки не более 12х12 мм. В местах сопряжения бетонной подготовки пола с ограждающими конструкциями помещений сетку следует заводить на высоту 0,5 м от пола и  оштукатуривать  цементным  раствором.  

Входные двери помещений для хранения продовольствия должны  быть сплошными, без пустот, обитыми   кровельной оцинкованной  сталью на высоту 0,5 м, на дверях следует предусматривать установку замков.  

2.35. Защиту  входных проемов следует предусматривать с помощью  защитно-герметических и герметических ворот, дверей и ставней, разрабатываемых в соответствии с ГОСТом.  

2.36*. На вводах коммуникаций, обеспечивающих  внешние связи данного помещения, приспосабливаемого под убежище, с другими, а также функционирование систем внутреннего оборудования после воздействия расчетной нагрузки, необходимо предусматривать компенсационные устройства.  

Проектирование  компенсационных устройств и дверных  проемов следует производить с учетом возможной осадки сооружения на 15 см.

ГИДРОИЗОЛЯЦИЯ  И ГЕРМЕТИЗАЦИЯ

2.37*. Гидроизоляцию убежищ следует проектировать в соответствии с требованиями инструкции по проектированию гидроизоляции подземных частей зданий и сооружений. Степень допустимого увлажнения  ограждающих  конструкций убежищ следует принимать в зависимости от назначения помещений, используемых в мирное время, но не ниже II категории.    

Для  гидроизоляционных  покрытий  следует выбирать материалы, обладающие высокой  адгезией, значительной сопротивляемостью разрыву, водо- и паронепроницаемостью, наибольшим относительным удлинением, а при наличии агрессивных грунтовых вод - стойкие к их воздействию.    

В северной  строительно-климатической зоне независимо от принципа использования вечномерзлых грунтов (I и П) в качестве основания убежищ заглубленные в грунт конструкции должны иметь гидроизоляцию, стойкую к замораживанию и пригодную  к условиям  работы при отрицательных температурах. Во всех случаях гидроизоляция должна совмещаться с антикоррозионной защитой, а также с защитой фундаментов и других подземных зданий и сооружений от выпучивания.  

2.38. В убежищах, размещаемых  в водонасыщенных  грунтах и в зонах возможного затопления, гидроизоляцию из рулонных материалов и отдельных листов необходимо  рассчитывать исходя из условия обеспечения водонепроницаемости после воздействия расчетных нагрузок.  

При  проектировании указанных убежищ необходимо  определять зоны возможного появления трещин  в ограждающих конструкциях и ширину их раскрытия при наиболее неблагоприятных расчетных случаях воздействия. Конструкцию гидроизоляционного покрытия следует определять с учетом возможного деформирования его без разрыва и потери изоляционных свойств.  

2.39. Расчетная величина деформации а_т, см, при которой материал гидроизоляции деформируется без разрыва, определяется по формуле

,             (1)

где    К_и - коэффициент,   зависящий от соотношения физико-механических свойств гидроизоляционных  материалов  и мастики,         принимаемый  по табл. 7;

Е_и - модуль деформации гидроизоляционного материала, принимаемый   по  табл. 8,      кгс/см²;  

(_и - относительное удлинение гидроизоляционного  материала,  принимаемое   по      табл. 8;

R_и - расчетное  сопротивление гидроизоляционного материала растяжению, кгс/см², принимаемое по табл. 8;  

( - толщина гидроизоляционного материала,      см;

R_м - расчетное сопротивление мастики сдвигу, принимаемое по табл. 8, кгс/см²;  

q - расчетная нагрузка на гидроизоляцию, кгс/см²;  

f_и - коэффициент трения песка по гидроизоляционному покрытию,  принимаемый по      табл. 9.

Таблица 7

Таблица 8

Таблица 9

2.40. Максимальная ширина раскрытия трещин в местах сопряжения железобетонных конструкций не должна превышать 0,5 см.  

В  тех случаях, когда значения а_т будут меньше максимальной  ширины трещины в конструкции сооружения, необходимо предусматривать применение гидроизоляционных материалов с более высокими прочностными характеристиками, увеличивать число слоев  гидроизоляционного покрытия  или предусматривать местные усиления гидроизоляции в зоне образования трещин.  

Расчет гидроизоляции на отрыв по вертикальным поверхностям при осадке сооружения под действием нагрузки производится по формуле

                qf_и ( R_м,                    (2)

где   R_м, q, f_и - то же, что в формуле (1).

2.41*. Вводы инженерных коммуникаций должны быть доступны для их осмотра и ремонта с внутренней стороны убежища. Допускается объединение их, при этом группировку вводов следует производить с учетом требований соответствующих глав СНиП. На вводах водоснабжения и теплоснабжения, а также выпусках канализации следует предусматривать внутри убежища  установку  запорной арматуры.

Закладные части для вводов кабелей, воздуховодов, труб водопровода и теплоснабжения и для выпусков  канализации следует устраивать в  виде стальных патрубков с наваренными  в средней их части фланцами. Установку закладных частей в ограждающие  конструкции следует предусматривать, как правило, до бетонирования.

2.42. Закладные части для крепления защитно-герметических и герметических дверей (ставней) и вводов инженерных  коммуникаций  следует проектировать с учетом нагрузок от воздействия ударной волны. По периметру закладных частей дверей следует предусматривать установку штуцеров с шагом 0,5 м для нагнетания через них раствора на расширяющемся  цементе.

  В закладных (трубчатых) частях после прокладки кабелей электроснабжения и связи должна предусматриваться заливка  свободного пространства кабельной мастикой. В других вводах свободное пространство  внутри закладных   частей следует заполнять уплотнительными прокладками.

2.43*. Эксплуатационный подпор воздуха при режиме  фильтровентиляции должен  предусматриваться 5 кгс/м². При режиме  чистой вентиляции подпор воздуха в убежище следует обеспечивать за счет превышения притока над вытяжкой, величина подпора воздуха при этом не нормируется.  

В проекте на плане сооружения указываются все линии герметизации убежища и средства, обеспечивающие  герметизацию во входах и местах прохода коммуникаций.

Б. ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫЕ УКРЫТИЙ (ПРУ)

ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ

2.44. В составе противорадиационных укрытий следует предусматривать помещения для размещения  укрываемых   (основные), санитарного узла, вентиляционной и для хранения загрязненной верхней одежды (вспомогательные).    

В неканализованных укрытиях вместимостью до 20  чел. допускается предусматривать помещение для выносной тары.

Противорадиационные укрытия для учреждений здравоохранения должны  иметь следующие основные помещения: для размещения больных и выздоравливающих,  медицинского  и обслуживающего персонала, процедурную (перевязочную), буфетную и посты медсестер.

Размещение больных, медицинского и обслуживающего персонала следует предусматривать в раздельных помещениях,  за исключением постов дежурного персонала. В противорадиационных укрытиях больниц хирургического профиля следует дополнительно предусматривать операционно-перевязочную  и предоперационно-стерилизационную палаты. Для тяжелобольных  следует предусматривать санитарную комнату.    

Противорадиационные укрытия для инфекционных  больных следует проектировать по индивидуальному заданию, предусматривая раздельное размещение больных  по видам инфекции  и выделяя при  необходимости помещения   для  отдельных боксов.

2.45* Норму площади пола основных помещений в ПРУ на одного укрываемого следует принимать равной 0,5 м² при двухъярусном и 0,4 м² при трехъярусном расположении нар.  

Нормы  площади  помещений противорадиационных укрытий для учреждений здравоохранения следует принимать согласно табл. 10.

Таблица 10

2.46. При проектировании противорадиационных укрытий,  размещаемых  в  общеобразовательных школах и  детских садах-яслях, следует принимать нормы  площади, кроме постов для медсестер, по поз. 17-19 табл. 10. при этом учеников-подростков 12 лет и старше следует относить к категории взрослых, остальных - к категории детей.  

2.47*. Высоту помещений противорадиационных укрытий во вновь проектируемых зданиях следует принимать в соответствии с главой СНиП по проектированию  помещений, используемых  в  мирное время, но не менее 1,9 м от отметки пола до низа выступающих конструкций перекрытий (покрытий).  

Для  укрытий, оборудуемых в существующих зданиях и сооружениях, следует принимать:  

трехъярусное расположение нар при высоте помещений 2,8-3 м;

двухъярусное расположение нар при высоте помещений 2.2-2,4 м.  

При размещении  противорадиационных укрытий в подвалах, подпольях, горных выработках, пещерах, погребах и других заглубленных помещениях при их высоте 1,7-1,9 м следует предусматривать  одноярусное расположение нар. Норма  площади  пола основных помещений ПРУ на одного укрываемого принимается равной 0,6 м².    

Основные помещения укрытий оборудуются местами для лежания и сидения.    

Места для лежания должны составлять не менее 15% при  одноярусном, 20% при двухъярусном и  30% при трехъярусном расположении нар общего  количества  мест в укрытии. Места для лежания  следует принимать размером 0,55х1,8 м.    

Посты  медицинских сестер следует предусматривать из расчета один пост на 100 больных средней  тяжести.    

2.48*. Требования к санитарным узлам принимаются в соответствии с п. 2.9 настоящей главы. Количество напольных чаш (унитазов), писсуаров  и умывальников для противорадиационных укрытий  на предприятиях и в жилых районах следует принимать в соответствии со второй графой табл. 3 настоящих норм.    

Для противорадиационных укрытий учреждений  здравоохранения, имеющих  больных средней  и  легкой  тяжести, медицинский и обслуживающий  персонал, нормы, указанные в поз. 1 и 2 второй  графы табл. 3 настоящих норм, следует принимать,  уменьшая в 1,5 раза, а указанные в поз. 3 и 4 той  же таблицы - принимать по третьей графе.

В противорадиационных укрытиях допускается  проектировать санитарный узел из расчета обеспечения 50% укрываемых. Для остальных укрываемых  пользование санитарными приборами следует предусматривать в соседних с укрытием помещениях.    

Площадь помещения для выносной тары следует  принимать не более 1 м².    

2.49*. В противорадиационных укрытиях, имеющих вентиляцию  с  механическим побуждением,  следует предусматривать вентиляционные помещения, размеры которых определяются габаритами  оборудования и площадью, необходимой для его обслуживания.    

При ручном приводе вентилятора противопыльные фильтры должны иметь защитный экран, исключающий возможность прямого облучения обслуживающего персонала.    

Толщина защитных экранов и стен вентиляционных помещений, смежных с помещениями для укрываемых, принимается по табл. 2а*.    

2.50. Помещения для хранения загрязненной уличной одежды следует предусматривать при одном из выходов и отделять от помещений для укрываемых несгораемыми перегородками с пределом огнестойкости 1 ч. Общая площадь их определяется из расчета не более 0,07 м² на одного укрываемого.    

В укрытиях  вместимостью до 50  чел. вместо помещения  для загрязненной одежды допускается предусматривать устройство при входах вешалок, размещаемых  за занавесями.    

2.51*. Количество входов в противорадиационное укрытие следует предусматривать в зависимости от вместимости согласно прил. 1*, но не менее двух входов шириной 0,8 м.    

При вместимости укрытия до 50 чел. допускается устройство одного входа, при этом вторым эвакуационным  выходом   должен быть  люк  размером 0,6х0,9 м с вертикальной лестницей или окно размером  0,7х1,5 м со специальным приспособлением для выхода.  

Общую ширину входов для мирного времени в помещениях, приспосабливаемых под противорадиационные укрытия, следует принимать из расчета не менее 0,6 м на 100 чел., работающих в помещениях, но ширина каждого из входов должна быть не менее 0,8м.

КОНСТРУКТИВНЫЕ  РЕШЕНИЯ

2.52. Наружные  ограждающие    конструкции противорадиационных укрытий  должны  обеспечивать защиту укрываемых от поражающего воздействия ионизирующих  излучений при радиоактивном заражении местности и от воздействия ударной волны согласно прил. 1 .

 Степень защиты укрываемых  от ионизирующих излучении при радиоактивном заражении местности следует определять расчетом  в соответствии с указанным в задании на проектирование коэффициентом защиты противорадиационного укрытия.

2.53*. Проемы  в наружных ограждающих конструкциях, не используемые для  входа или выхода из укрытия, следует заделывать во время перевода помещений на режим укрытия с учетом соблюдения условия по прил. 1* .              

Вес 1 м² заделки должен соответствовать аналогичному  весу ограждающих конструкций или быть не менее величин, определяемых  расчетом по ослаблению излучения с учетом заданного коэффициента защиты  укрытия.  

2.54. Окна надземных помещений,  расположенных за пределами зоны воздействия ударной волны и приспосабливаемых  под противорадиационные укрытия, следует заделывать на высоту не менее 1,7 м от отметки пола. В верхней части окна (проема) допускается оставлять отверстие высотой 0,3 м, которое должно располагаться выше  мест для лежания не менее чем на 0,2 м.  

2.55. Для предотвращения заражения радиоактивными  осадками   основных помещений   укрытий необходимо  на незаложенных частях окон предусматривать устройство занавесей. В противорадиационных  укрытиях  следует предусматривать устройство в окнах помещений, смежных с укрытием и  расположенных над  ним, приспособлений для навешивания  занавесей или для установки легких навесных ставней (щитов), исключающих попадание радиоактивных осадков в указанные помещения.  

2.56*. Повышение защитных  свойств противорадиационных  укрытий,  размещаемых  в подвалах, подпольях,  надземных  жилых, общественных  и других  зданиях или сооружениях, следует предусматривать путем:  

устройства пристенных экранов из  камня или кирпича, укладки мешков  с грунтом и т. п. у наружных  стен надземных помещений на высоту 1,7 м от отметки пола;

обвалования выступающих частей стен подвалов (подполий) на полную высоту;  

укладки  дополнительного слоя грунта на перекрытии и установки в связи с этим поддерживающих прогонов (балок) и стоек;  

заделки лишних проемов в ограждающих конструкциях и устройства стенок-экранов во входах (въездах).

  Все перечисленные мероприятия должны проводиться в период  перевода помещений  на режим укрытия.    

Устройство помещения фильтровентиляционной и установка в ней оборудования производятся заблаговременно.    

2.57*. Во входах в противорадиационные укрытия должны  устанавливаться обычные двери. При этом в зоне возможных слабых разрушений необходимо  предусматривать приспособления для удержания дверного  полотна в открытом  положении  в момент воздействия ударной волны.    

2.58. Для защиты входов в укрытиях, расположенных на первом этаже здания или в заглубленных сооружениях с въездом для автотранспорта, следует предусматривать стенки-экраны. Вес 1 м² экрана должен быть  не менее веса 1 м² наружной стены укрытия  или определен по расчету на ослабление излучения.    

Место установки стенки-экрана определяется условиями эксплуатации, а расстояние от входного проема до  экрана должно быть на 0,6 м больше ширины  полотна двери  (ворот). Размеры стенки-экрана в плане следует назначать из условия ослабления и  минимального   попадания через входы излучения в помещения для укрываемых.

Высота стенки-экрана должна быть не менее 1,7 м от отметки пола. Допускается устройство стенки-экрана из местных материалов.    

2.59. Защиту укрываемых от ионизирующих излучений, проникающих через входы, допускается также осуществлять путем  устройства во входах поворотов на 90(, при этом толщина стены, расположенной против входа, определяется расчетом.

3*. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ    

НАГРУЗКИ И ИХ СОЧЕТАНИЯ

3.1*. Ограждающие и несущие конструкции убежищ  следует  рассчитывать на особое сочетание нагрузок, состоящее из  постоянных, временных длительных  нагрузок и статической нагрузки, эквивалентной действию динамической нагрузки от воздействия ударной волны (эквивалентная статическая нагрузка).  

Конструкции  должны  быть, кроме того, проверены расчетом на основное сочетание нагрузок и воздействий при эксплуатации помещений убежищ в мирное время, а также на возникающие усилия и сохранность герметичности убежищ при возможной осадке  отдельных нагруженных опор (колонн) убежищ от эксплуатационной нагрузки надземной части здания или сооружения.  

3.2. Постоянная и временная длительные нагрузки должны определяться согласно требованиям глав СНиП по нагрузкам и воздействиям к соответствующим  нормам проектирования строительных конструкций. Постоянную нагрузку на убежища от конструкций вышележащих   этажей зданий или сооружений при расчете на особое сочетание нагрузок следует определять согласно прил. 1*.  

3.3*. При расчете на особое сочетание нагрузок коэффициенты  сочетания нагрузок и перегрузки к эквивалентным статическим, постоянным и временным  длительным   нагрузкам следует  принимать равными 1.  

При проектировании убежищ, возводимых  в сейсмических  районах, расчет на  сейсмическое воздействие не производится.

ДИНАМИЧЕСКИЕ  НАГРУЗКИ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ УДАРНОЙ ВОЛНЫ

3.4*. Динамическая нагрузка на элементы конструкций определяется условиями воздействия ударной волны на убежища в зависимости от заглубления их в грунт и гидрогеологических условий (см. рисунок).

Принимается  одновременное  загружение всех конструкций. При этом динамическая нагрузка Р_п, кгс/см², принимается равномерно распределенной по площади и приложенной нормально к поверхности конструкции.  

3.5*. Динамическую вертикальную нагрузку Р₁ на покрытия  встроенных убежищ (рис. а-л), при расположении над  ними помещений  с площадью проемов в ограждающих конструкциях 10% и более или с легко разрушаемыми конструкциями¹, отдельно стоящих  убежищ и тоннелей аварийных выходов, а также горизонтальную нагрузку на наружные стены  убежищ,   размещенных  в  вечномерзлых грунтах  (рис. ж, з) следует принимать равной давлению во  фронте ударной волны (Р согласно прил. 1*.  

Для  покрытий убежищ, встроенных в кирпичные и панельные  здания, при расположении над ними помещений  с площадью  проемов в ограждающих конструкциях  менее 10%   величину (Р следует умножать на коэффициент 0,9.  

Динамическую   вертикальную нагрузку Р₁ на покрытия  убежищ,  расположенных под техническими подпольями  (рис. м), а также горизонтальную нагрузку Р₄ на стены, отделяющие убежище  от примыкающих   помещений  подвалов, не защищенных от ударной волны (рис. б), следует принимать равной давлению  во фронте  ударной волны (Р, умноженному  на  коэффициент 0,7 при расположении над подпольями или подвалами  помещений с площадью  проемов в ограждающих  конструкциях менее  10%  и на коэффициент  0,8 при площади проемов  10% и  более или при расположении над подвалом  (подпольем)  помещений с  легко разрушаемыми  конструкциями.  

3.6*. Динамическую  горизонтальную  нагрузку Р₂, передаваемую через грунт на элементы наружных стен (рис. а, в, г, е, м), следует принимать по формуле

Р₂ = К_б(Р,                 (3)

где       К₂ - коэффициент бокового давления, принимаемый  по табл. 11;

    (Р - давление во  фронте  ударной   волны,   кгс/см², принимаемое согласно прил. 1*.

_____________

¹ Здесь и далее под легко  разрушаемыми  конструкциями следует понимать наружные ограждающие конструкции, вес 1 м² которых не превышает 100 кгс.

Схемы  приложения  динамических нагрузок на конструкции

а, б - при полном заглублении встроенного убежища (а) и с примыканием (б) к помещению подвала, не защищенному от ударной волны; в, г - при неполном заглублении убежищ, обвалованных гpунтoм, с выносом бровки откоса на расстояние b₀ соответственно больше (в) и меньше (г) отношения (h₁ + h₂) n₀^-1;  д - при неполном заглублении убежища открытыми участками стен (h ( 1,5 м); е - при полном заглублении убежища и при уровне грунтовых вод выше отметки поля убежища; ж, з - при расположении убежище в вечномерзлых грунтах, при использовании основания по принципу I(ж) и по принципу II (з);  и, к, л - для убежищ, встроенных в первые этажи зданий, при совмещении стен убежища и здания (и), с примыканием стен к внутренним помещениям  здания (к), при расположении убежища внутри объема этажа (л); м - при расположении убежища под подвальными помещениями

При наличии данных инженерных изысканий следует принимать K_б = 0,4  для песков со степенью влажности G ( 0,5 и К_б = 0,6 - для глины с консистенцией 0,75 <В < 1.

Таблица  11

3.7. При уровне горизонта грунтовых вод выше отметки пола убежища (рис. е) динамическую горизонтальную нагрузку на элементы наружных стен, расположенных выше  уровня горизонта грунтовых вод, следует определять по формуле (3) с коэффициентом К_б для неводонасыщенных грунтов, умноженным  на коэффициент 1,2.

Динамическую  горизонтальную нагрузку на стены, расположенные ниже уровня горизонта грунтовых вод, следует определять по формуле (3) с коэффициентом  К_б  для  водонасыщенных  грунтов.

Примечание. Увеличение нагрузки на наружные стены, расположенные ниже уровня горизонта грунтовых вод, учитывается коэффициентом  К_б = 1.

3.8. Динамическую горизонтальную нагрузку Р₃ на элементы наружных стен убежища (рис. г) следует определять по формуле

Р₃ = К_бК_отр(Р,          (4)

где  К_отр - коэффициент, учитывающий  отражение ударной волны и принимаемый по             табл. 12;    

K_б, (Р - обозначения те же, что в формуле (3).

Таблица    12

3.9*. Динамическую горизонтальную нагрузку P₄ для участков наружных стен, необвалованных и возвышающихся  над поверхностью земли, непосредственно воспринимающих нагрузку от ударной волны  (рис. д, и), следует определять с учетом эффекта обтекания сооружения ударной волной.  

При  высоте выступающих  частей стен убежища над поверхностью земли 1,5 м и менее (рис. д) динамическую нагрузку следует определять:

а) для отдельно стоящих убежищ и встроенных убежищ  в здания, стены которых имеют площадь проемов 10 % и более, по формуле

           ;         (5)            

6) для встроенных убежищ в здания, стены которых имеют  площадь проемов менее 10%, по формуле

.           (5а)

  При высоте выступающей части стен над поверхностью земли более 1,5 м динамическую нагрузку на стены отдельно стоящих и встроенных убежищ (рис. и)  следует определять по формуле  (5а).    

Для стен встроенных убежищ, находящихся  за ограждающими  конструкциями первого этажа зданий  (рис. к, л), динамическую нагрузку следует принимать:    

при площади  проемов стен здания от  10 до 50% - по формуле (5);

при площади проемов более 50 %, а также для стен убежищ, находящихся за легко разрушаемыми конструкциями, - по формуле (5а);

при площади проемов менее 10% - по  формуле

      ,          (5б)

где       P₁ = 0,9 (Р    

Динамическую  горизонтальную нагрузку P(₄ передаваемую  через грунт (рис. д, и, к, л), следует определять по формуле

Р(₄ = К_бР₄.                   (5в)

где      К_б - коэффициент  бокового  давления, принимаемый  по табл. 11;          

Р₄ - нагрузка на участки стен и стены, не обвалованные грунтом.

При типовом проектировании для встроенных в первые этажи убежищ расчетную нагрузку на стены следует принимать: для убежищ, находящихся  за кирпичными, блочными и панельными  ограждениями  конструкций, - по формуле (5) , за легко разрушаемыми   конструкциями  - по формуле   (5а).    

3.10. Динамическую нагрузку Р₅ на сплошную фундаментную  плиту (рис. е) на основаниях из нескальных грунтов и при условии, что толщина слоя грунта под фундаментной плитой до скалы равна или  больше величины заглубления сооружения в грунт, следует принимать равной давлению во фронте ударной волны (Р.    

При толщине  слоя нескального грунта от низа фундаментной  плиты до скалы  меньше величины заглубления сооружения  динамическую  нагрузку P₅ следует принимать разной величине давления во фронте ударной волны (Р, умноженной на коэффициент 1,2.    

3.11. Динамическую нагрузку Р₅ на сплошную фундаментную   плиту (рис. г) на вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу II следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны (Р.    

Динамическую нагрузку Р₆ на сплошную фундаментную    плиту (рис. ж) на вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу II следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны (Р, умноженной на коэффициент 1,2.    

3.12. Динамическую вертикальную нагрузку на колонны,  внутренние и наружные стены  следует определять расчетом в зависимости от площади загружения и динамической нагрузки на покрытия, определяемой по п. 3.5 настоящих норм.    

Динамическую нагрузку P₇ на ленточные отдельно стоящие фундаменты следует определять расчетом в зависимости от динамической вертикальной нагрузки  на стены, колонны и площади   фундаментов.    

3.13*. Динамическую горизонтальную нагрузку на участки наружных стен убежищ в местах расположения входов и на первые (наружные) защитно-герметические двери (ворота) следует определять в зависимости от типа входа, его расположения и принимать равной величине давления во фронте ударной  волны (Р, умноженной  на коэффициент  К_в, принимаемый  согласно табл. 13*.  

Динамическую горизонтальную нагрузку на защитно-герметические двери (ворота), расположенные  в стенах встроенных в первые этажи убежищ, следует определять по формулам (5), (5а) и (56) .

Таблица 13*

3.14*. Динамическую нагрузку на внутренние стены  тамбуров-шлюзов следует принимать  равной  динамической нагрузке на наружные стены убежища  в месте расположения входа, умноженной на коэффициент 0,8.    

Динамическую   нагрузку на внутренние стены  тамбуров входов следует принимать равной:    

для  убежищ  II и III классов - 0,25кгс/см²;                

 "       "                 IV  класса   - 0,15 кгс/см².    

3.15*. Динамические нагрузки от ударной волны  затекания на конструкции аварийного выхода, за проектированного в виде защищенного оголовка с  шахтой и тоннелем, а также на участок стены в месте примыкания выхода следует принимать равными  величине давления во фронте ударной волны (Р,  умноженной на коэффициент 1,6.    

Динамические нагрузки от ударной волны затекания на конструкции аварийного выхода (воздухозаборного канала), запроектированного в  виде  защищенного оголовка с шахтой, а также на участок  стены в месте примыкания шахты  следует принимать равными величине давления во фронте ударной  волны (Р, умноженной на коэффициенты:

для убежищ II и III классов - 1,65;          

 "       "                 IV класса   - 1,8.    

3.16. Динамическую нагрузку от ударной волны  затекания на стены, покрытие и пол аварийного (эвакуационного) выхода, запроектированного в  виде наклонного спуска и тоннеля следует принимать равной величине давления во фронте ударной  волны (Р, умноженной на коэффициент К_в, принимаемой согласно табл. 13*.

ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ СТАТИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ

3.17*. Эквивалентную статическую нагрузку на  изгибаемые и  внецентренно сжатые (случай "а") элементы железобетонных конструкций покрытий  убежищ  при расчете их на изгиб и поперечную силу  следует принимать равной динамической нагрузке  по п. 3-5 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности К_д. При этом коэффициенты  динамичности при расчете конструкций элементов  покрытий  по несущей способности на изгибающий  момент следует принимать по табл. 14*, при расчете  на поперечную силу - по той же таблице с увеличением  их на 10% для отдельно стоящих  убежищ.

Эквивалентную статическую нагрузку при определении величины продольной силы для внецентренно сжатых элементов перекрытия  следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой  по пп. 3.6-3-9 настоящих норм и умноженной на  коэффициент динамичности К_д = 1,0.    

3.18. Вертикальную эквивалентную статическую  нагрузку при расчете центрально- и внецентренно  сжатых (случай "б") стоек рам, колонн и внутренних стен следует принимать равной динамической  нагрузке, определяемой согласно п. 3.12 настоящих  норм и умноженной на коэффициент динамичности К_д, принимаемый   по табл. 15.

Примечание. Для внецентренно сжатых элементов железобетонных конструкций случаи "а" и "б" принимаются согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

Таблица   14*

Таблица    15

3.19*. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на наружные стены от действия ударной волны на покрытие следует принимать равной вертикальной динамической нагрузке, определяемой по п. 3.5 настоящих норм.

 Расчет каменных наружных стен по предельному состоянию Iа, к которым примыкают (а не опираются) покрытия, производится на продольную силу от нагрузки, приходящейся непосредственно на горизонтальное сечение стены, и от нагрузки с примыкающего покрытия шириной 1 м, приложенной на расстоянии 4 см  от внутренней поверхности стены.  

При  расчете наружных стен следует учитывать, что продольные силы действуют одновременно с горизонтальной  эквивалентной   статической  нагрузкой.  

3.20*. Горизонтальную эквивалентную статическую  нагрузку при расчете железобетонных изгибаемых  и внецентренно сжатых (случай "а") элементов наружных  стен следует  определять по формуле

q₃ = P_максК_дК₀,

где     Р_макс - динамическая  горизонтальная нагрузка, определяемая    согласно пп. 3.5-3.9 настоящих норм;        

К_д - коэффициент  динамичности, принимаемый  при расчете на изгибающий момент по табл. 16*, а при расчете на поперечную силу - согласно той же таблице,  но с увеличением на 10 %;

К₀ - коэффициент, учитывающий  увеличение давления на  стены за счет горизонтальной составляющей массовой    скорости  частиц грунта,  затухание волны  сжатия с глубиной и снижение давления за счет      движения сооружения и деформации стен. Для заглубленных и обвалованных стен значение коэффициента  К₀  принимается  равным  0,8 при      расчете по предельному состоянию Iа и единице - по предельному состоянию  Iб. Для  необвалованных стен и стен, расположенных в водонасыщенных  грунтах, коэффициент  К₀  принимается  равным  единице.

Таблица   16*

3.21*. Горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку на внецентренно сжатые (случай "б") железобетонные стены, а также на каменные стены следует принимать:  

для обвалованных стен и стен, примыкающих к помещениям  подвалов, не защищенных от ударной волны, равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.5-3.8 настоящих норм, с коэффициентом динамичности К_д, равным 1;  

для стен, расположенных ниже уровня грунтовых вод (рис. е), и необвалованных стен (рис. д, и, к, л) равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.7 и 3.9 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности К_д = 1,7, для каменных стен без продольной арматуры - К_д = 2.  

3.22. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на ленточные и отдельно стоящие фундаменты следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно п. 3.12 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности К_д, определяемый  согласно табл. 15 настоящих норм.  

При расчете сплошных фундаментных плит вертикальную эквивалентную статическую нагрузку следует  принимать равной динамической  нагрузке, определяемой по пп. 3.10 и 3.11 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности К_д, принимаемый согласно табл. 17.

Таблица   17

3.23*. Оголовки аварийных выходов, возвышающиеся над поверхностью земли, следует рассчитывать на горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку, равную  давлению во  фронте ударной волны (Р, умноженному  на коэффициент динамичности К_д = 2.  

При расчете оголовков на сдвиг и опрокидывание динамическую нагрузку следует принимать равной:  

на стену, обращенную к  взрыву, - по формуле (5);  

на тыльную стену - 1,3 (Р;  

на покрытие и боковые стены - 1,25 (Р.  

3.24*. Эквивалентную статическую нагрузку на наружные стены в местах расположения входов, на стены тамбуров-шлюзов и тамбуров, на ограждающие конструкции аварийных выходов и защитно-герметические двери  следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно пп. 3.13*, 3.14*, 3.15* и 3.16 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности К_д согласно табл. 18*.

 Для ограждающих конструкций аварийных выходов сквозникового и тупикового типов коэффициент динамичности следует принимать К_д = 1,3.

Таблица    18*

3.25*. Закладные детали для крепления дверей и ставней должны  рассчитываться на эквивалентную статическую нагрузку, приложенную  перпендикулярно плоскости стены и направленную в сторону, противоположную действию ударной волны. Величину этой эквивалентной статической нагрузки следует  принимать  для  убежищ   II и III классов 0,25 кгс/см², для убежищ IV класса - 0,15 кгс/см².

Внутренние стены расширительных камер, расположенных за противовзрывными устройствами, должны рассчитываться на эквивалентную статическую нагрузку, равную 0,2 кгс/см², независимо от класса убежища.    

3.26*. Стены открытых участков и  подходные тоннели входов на действие динамической нагрузки не рассчитываются, они проверяются расчетом на действие эксплуатационной нагрузки и нагрузки от веса грунта.    

Устраиваемые во  входах, сквозникового типа перекрытия следует рассчитывать на нагрузку, приложенную  снизу и равную значению давления  во фронте  ударной волны, умноженному  на коэффициент 0,2. Кроме того, перекрытия следует проверять расчетом на нагрузку от обручений вышележащих конструкций, равную 0,3 кг/см².    

3.27*. Тоннели аварийных выходов и входов, совмещенных  с аварийными выходами,  на участке от устья до защитно-герметической двери (ставня) или противовзрывного устройства следует рассчитывать на два случая:    

а) загружение только снаружи;    

б) результирующее -  загружение  снаружи  и изнутри.    

Величины эквивалентных статических нагрузок снаружи  определяются по  пп.3.17*-3.21*, а  изнутри - по п. 3.24* настоящих норм. При этом для тоннелей, расположенных  в грунте, необходимо учитывать пассивный отпор грунта.

3.28. Эквивалентные  статические нагрузки на конструкции противорадиационных укрытий следует принимать согласно прил. 1*.

4. РАСЧЕТ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ  КОНСТРУКЦИЙ

 4.1*. Расчет бетонных и железобетонных конструкций убежищ следует производить в соответствии с требованиями глав СНиП:  основные положения проектирования строительных конструкций и оснований, проектирование бетонных и железобетонных конструкций, а также настоящих норм.

ХАРАКТЕРИСТИКА ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ

  4.2. Расчет конструкций убежищ на силовые воздействия производится по методу предельных состояний - по потере несущей способности (предельные состояния первой группы) и должен обеспечивать от:    

разрушения отдельных элементов конструкций в наиболее напряженных сечениях;    

потери устойчивости формы отдельными элементами конструкций;

разрушения конструкций при совместном  воздействии силовых  факторов  и неблагоприятных влияний внешней среды.    

4.3*. Расчет несущих конструкций защитных сооружений  должен выполняться  с учетом упруго-пластических свойств  материалов -  предельное состояние Iа.    

Предельное состояние конструкций в  упруго-пластической стадии  (состояние Iа) характеризуется началом разрушения бетона сжатой  зоны в наиболее напряженных сечениях, растянутая арматура при этом находится в стадии развития неупругих (пластических) деформаций. Допускаются возникновение остаточных перемещений и наличие в бетоне растянутой зоны раскрытых трещин. По состоянию Iа рассчитываются элементы основных несущих и ограждающих  конструкций  убежищ. тоннели аварийных выходов.    

Предельное состояние конструкций по упругой стадии работы арматуры (состояние Iб) характеризуется достижением в растянутой арматуре напряжений, равных расчетному динамическому сопротивлению арматуры, при этом напряжения в бетоне сжатой зоны, как правило, меньше расчетного динамического призменного сопротивления бетона.    

Расчет железобетонных конструкций  по  предельному  состоянию  Iб обеспечивает отсутствие в них остаточных деформаций. По  предельному состоянию Iб следует  рассчитывать конструкции убежищ, расположенные в водонасыщенном грунте.    

4.4*. Предельные состояния Iа и Iб шарнирно опертых изгибаемых и  внецентренно сжатых (случай "а")  элементов нормируются  величиной К, равной отношению полного прогиба (перемещения) конструкции, достигаемого к моменту предельного состояния Y_пр, к величине упругого прогиба (перемещения) конструкции Y₀, при котором напряжение в арматуре растянутой зоны достигает значения расчетных динамических сопротивлении.

 Для  элементов, рассчитываемых по предельному состоянию Iа, следует принимать К = 3м соблюдать условие  Y_i, ( Y_пр, а для элементов, рассчитываемых  по предельному состоянию Iб,- К = 1 и соблюдать условие Y_i ( Y₀.  

Величины прогибов конструкций определяются:  

а) упругий прогиб изгибаемых элементов Y₀, при котором напряжения в растянутой зоне достигают значений R_а^д, по формуле

;           (7)        

 б) предельный прогиб Y_пр, котором начинается раздробление бетона на верхней грани сжатой зоны балочных элементов, по формуле

;           (8)

в) предельный прогиб Y_пр, при котором начинается разрушение сжатой зоны внецентренно сжатых элементов, по формуле

.           (9)

где      R_а^д, R_а.с^д -  расчетные динамические сопротивления арматуры растяжению (сжатию) ;      

R_пр^д -  расчетная динамическая призменная  прочность бетона;      

Е_а  - модуль упругости арматуры;    

F_а, F(_а - площади растянутой (сжатой) арматуры;    

(, (( - коэффициенты армирования  сечения растянутой (сжатой) арматуры;      

а(- расстояние от равнодействующей усилий в сжатой арматуре до ближайшей грани сечения;      

h₀ - рабочая высота сечения;        

l₀ - расчетная длина элементов;        

b - ширина прямоугольного сечения;        

N - продольная сжимающая сила;        

S - коэффициент, зависящий от схемы загружения элементов и условий на опорах,   принимаемый согласно прил. 5;      

М_р^д  - изгибающий  момент,  при  котором напряжение в арматуре достигает R_а^д, определяемый из выражения

М_р^д = F_аR_а^д(h₀ - 0,5x^д) + F(_аR_а.с^д(0,5х^д - а(),

где        ;

М_пр^д  -  максимальный изгибающий  момент, воспринимаемый  нормальным  сечением при условии (^д = (_R^д  и определяемый для прямоугольного сечения из выражения

М_пр^д =  0,5bh₀²R_пр^д;

  (^д, (_R^д   - определяются по  п. 4.19 настоящих  норм.    

4.5. Предельное состояние Iа элементов с защемленными  опорами или неразрезных изгибаемых и внецентренно  сжатых  элементов  (случай "а") нормируется  величиной угла раскрытия  трещин в шарнире пластичности, определяемой по формуле

(_{i пр}  = 0,035 +  .      (10)

 При (^д < 0,02 (_{i пр} принимается рваным 0,2 рад,

где      (^д - относительная высота  сжатой  зоны бетона, определяемая из выражений:            

для изгибаемых элементов

;

для  внецентренно сжатых  элементов  (случай "а")

       ,

( -  коэффициент  армирования   сечения растянутой зоны,  определяемый  из выражения

.

  Прочность элемента при работе его в упругопластической стадии (предельное состояние Iа) обеспечивается при условии

(_i ((_{i пр},              (11)

где  (_i -  величина угла  раскрытия трещин  в шарнире  пластичности от  расчетной нагрузки с учетом коэффициента динамичности по перемещению.

МАТЕРИАЛЫ  И ИХ РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

А. Бетон

  4.6*. Для сборных и монолитных  бетонных и железобетонных   конструкций  убежищ   должен применяться тяжелый  бетон проектной марки не ниже М200, а для колонн и ригелей - не ниже М300.

 Бетонные блоки для стен высотой 2,4 м следует предусматривать марки не ниже М100. Раствор для заделки швов сборных железобетонных конструкций принимать марки не ниже M100, а для кладки стен - не ниже М50.    

4.7. При расчетах конструкций защитных сооружений на  эквивалентные статические нагрузки нормативные сопротивления бетона  осевому сжатию призм (призменная прочность) R_пр^н и сопротивление осевому  растяжению R_р^н  принимаются  в соответствии с  требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных  конструкций. При этом  коэффициенты  безопасности по бетону при сжатии  К_б.с  и растяжении K_б.р принимаются равными: К_б.с = 1,15 и K_б.р =1,25.  

Таблица   19*

4.8* Расчетные динамические сопротивления бетона в проектируемых конструкциях защитных сооружений следует принимать равными расчетным сопротивлениям бетона при расчете на эквивалентные статические нагрузки согласно табл. 19* умноженным на  коэффициент динамического упрочнения бетона, принимаемый равным:

при  расчете  по  предельному  состоянию  Iа

К_у.б = 1,2;  

при  расчете по  предельному  состоянию   Iб

К_у.б = 1,3.  

4.9. Расчетные сопротивления бетона, указанные в табл. 19* следует умножать  на коэффициенты условий работы бетона, принимаемые по табл. 20.

Таблица     20

4.10. Расчетное динамическое сопротивление бетона срезу R_ср^д  следует принимать равным  расчетному сопротивлению  бетона осевому сжатию (призменная  прочность) R_пр согласно табл. 19*, умноженному  на коэффициент, равный 0,25.

Б. Арматура

 4.11*. Выбор арматурных сталей для железобетонных  конструкций убежищ  должен  производиться с учетом требований главы СНиП по проектированию  бетонных и  железобетонных конструкций и согласно табл. 21* настоящих норм.  

Для закладных деталей и соединительных накладок должна  применяться прокатная углеродистая сталь класса С38/23 согласно требованиям главы СНиП  по  проектированию стальных конструкций. При этом коэффициент  упрочнения стали следует принимать К_у  = 1,4 и коэффициент условий работы m = 1,1.

Таблица    21*

4.12* При расчете железобетонных конструкций убежищ  на  эквивалентные статические нагрузки (по предельному состоянию первой группы) расчетные  сопротивления  рабочей стержневой  горячекатаной арматуры классов А-I, А-II и А-III, назначаемой для сечений элементов, следует принимать численно равными нормативным   сопротивлениям арматурных сталей согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, с учетом коэффициента надежности по арматуре К_а, равного 1.

  При назначении в конструкциях убежищ арматурной стали класса A-IV ее расчетное сопротивление определяется по нормативному   сопротивлению, принимаемому  по указанной в этом пункте главе СНиП,  с  учетом  коэффициента  надежности по арматуре К_а, равного 1,2(1,1).  

Расчетное сопротивление проволочной арматуры класса Вр-I определяется по нормативному сопротивлению растяжению,  принимаемому  согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных  конструкций, с учетом  коэффициента надежности по арматуре К_а, равного 1.1.

Примечание. В скобках указан коэффициент надежности по арматуре класса A-IV для условий проектирования конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г.

4.13*. Расчетные динамические  сопротивления арматуры R_а^д, R_а.х^д, R_а.с^д следует определять по расчетным сопротивлениям, указанным в табл. 22*, умножая   их  на  коэффициенты   динамического упрочнения  арматурной  стали,  приведенные  в табл. 23*.  

Расчетные сопротивления арматуры классов A-I, А-II и А-III, указанные в табл. 22* при расчете конструкции на изгиб следует умножать на коэффициент условий работы m_б, равный 1,1.

Таблица    22*

Таблица    23*

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

  4.14. Расчет элементов железобетонных  конструкций  убежищ  по прочности должен производиться для сечений, нормальных и наклонных к продольной оси элементов. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие и продавливание) .    

Расчет сечений изгибаемых и внецентренно сжатых  элементов сборно-монолитных конструкций производится так же, как монолитных. В рабочую высоту сечения следует включать высоту сборных элементов,  при этом   необходимо обеспечивать совместную их работу.

Сборно-монолитные железобетонные конструкции должны  проверяться расчетом на воздействие скалывающих  напряжении.    

4.15. Расчет прочности элементов железобетонных  конструкций по сечениям, нормальным к оси элемента, производится исходя из следующего:    

сопротивление растянутого бетона не учитывается, и все растягивающие усилия передаются на арматуру, причем напряжения в ней принимаются равными  расчетным динамическим сопротивлениям арматурной стали на растяжение;    

сопротивление бетона сжатию принимается равным   динамическому  сопротивлению   бетона, а эпюра напряжений в сжатой зоне условно считается прямоугольной (в отдельных случаях принимается трапециевидной с коэффициентом полноты 0,75);    

сжимающие напряжения  в арматуре сжатой зоны элементов принимаются  равными динамическим  расчетным сопротивлениям арматурной стали на сжатие.    

4.16*. Определение внутренних усилий (изгибающих  моментов, продольных  и поперечных сил) в элементах конструкций защитных сооружений  следует производить по правилам строительной механики от нагрузок, определяемых согласно требованиям п. 3.1* настоящих норм.    

Расчет  конструкций  убежищ   целесообразно производить в целом как рамы. В случае с неуравновешенными  внешними  нагрузками расчет конструкции убежищ  следует производить как рамы с дополнительными  стержнями  или, условно разрезав по стенам, рассчитать раздельно покрытие и фундаментную плиту как неразрезные балки.

При  расчете поэлементно  следует учитывать перераспределение усилий.    

При расчете статически неопределимых балочных и  рамных  систем на эквивалентные статические нагрузки  по состоянию Iа допускается учитывать перераспределение усилий между опорой и пролетом  вследствие пластических деформаций  или появления трещин. При этом уменьшение на опоре изгибающего  момента,  получаемого  по расчету на  эквивалентные статические нагрузки, допускается до 50 % для балок и 30 % для плит перекрытий и фундаментов.    

Для сборно-монолитных  и монолитных  балочных  плит покрытий   (за исключением плит безбалочных  покрытий)  заглубленных защитных сооружений, рассчитываемых без учета распора, возникающего вследствие ограничения горизонтальных перемещений опорных сечений, заделанных в железобетонные стены или ригели, следует уменьшать рабочую арматуру в пролете:    

на  20 % - при (^д  (  0,2;    

на  15% - при 0,2 < (^д ( 0,3;    

на 10% - при 0,3 < (^д ( 0,4.    

При (^д > 0,4 влияние распора не учитывается.    

Динамическую  прочность сборных изгибаемых железобетонных элементов, имеющих закрепление на концах или надежное замоноличивание, с учетом распора можно  определить по методике, изложенной в прил. 11*.    

4.17. При применении в защитных сооружениях предварительно напряженных железобетонных конструкций предельное усилие, отвечающее расчетным динамическим   характеристикам материалов  при расчете на эквивалентные статические нагрузки, должно быть больше усилия, вызывающего образование трещин в убежищах, не менее чем на 25 %.    

В предварительно напряженных конструкциях, используемых для убежищ, не допускается применять арматуру, для которой относительное удлинение при разрыве ( меньше 4 %. Предварительно напряженные конструкции, в которых арматура не имеет сцепления с бетоном, применять в убежищах не допускается.

А. Внецентренно сжатые элементы

 4.18. Расчет внецентренно сжатых элементов на действие сжимающей продольной силы N производится в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и  железобетонных конструкций. Для случая, когда расчетный эксцентриситет продольной силы е равен нулю, а расчетная длина элемента  l₀ ( 20h, расчет сжатых элементов допускается производить из условия

N = ([R_пр^дF + R_а.с^д(F_а + F(_а)].         (12)

где  ( - коэффициент, принимаемый по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;

F_а -  площадь  сечения растянутой  арматуры, см²;

F(_а -  площадь  сечения сжатой арматуры, см²;  

F -  площадь сечения элемента, см²;  

N -  продольная сила от действия постоянных, длительных и кратковременных (эквивалентных статических) нагрузок, определяемая из выражения

N = N_экв.ст + N_дл;

 R_пр^д - расчетная динамическая  призменная прочность бетона;      

R_а.с^д  - расчетное динамическое  сопротивление сжатию арматуры.

4.19. Расчет сечений, нормальных к продольной оси  элемента, когда внешняя  сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней  элемента, должен производиться в зависимости  от соотношения   между  величиной относительной высоты сжатой зоны бетона (^д, определяемой  из соответствующих условий равновесия, и граничным  значением относительной высоты сжатой  зоны бетона (_R^д, при котором предельное  состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному динамическому сопротивлению арматуры растяжению.  

Расчет производится:  

при (^д ( (_R^д  - с учетом расчетных динамических сопротивлении арматуры;  

при (^д > (_R^д -  с учетом напряжений, достигаемых в арматуре, по формуле

          .           (13)            

где      (^д - относительная высота  сжатой  зоны бетона, определяемая из выражения

или  ;

h₀ -  рабочая высота сечения;    

х^д -  высота сжатой зоны бетона при эквивалентной статической нагрузке;    

R_а^д  -  расчетное динамическое сопротивление растяжению арматуры;

(_а^д -  напряжение в растянутой арматуре, не достигшей предела текучести;      

( -  коэффициент армирования  сечения растянутой зоны.

4.20*. Величина (_R^д  определяется по формуле

,     (14)

где   (₀^д - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле

(₀^д  =  0,85 - 0,0008R_пр^д.              (14а)

где   R_пр^д  - расчетная динамическая  призменная прочность бетона.

4.21*. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых  элементов, указанных в п. 4.19 настоящей главы, следует производить:

а) при ( (_R^д   - по формуле

Ne ( R_пр^дbx^д(h₀ - 0,5x^д) + R_а.с^дF(_а(h₀ - a().     (15)

при этом  высота сжатой  зоны определяется по формуле

N + R_пр^дF_а - R_а.с^дF(_a = R_пр^дbx^д;                    (16)

б) при (^д = ( (_R^д  по формуле  (15), при  этом высота сжатой зоны определяется:  

для элементов  из бетона марки М400 и ниже с ненапрягаемой арматурой  классов А-I, А-II, A-III и A-IV - по формуле

N + (_а^дF_a - R_а.с^дF(_a = R_пр^дbx^д,                (17)

где   (_а^д - определяется по формуле (13).    

При расчете железобетонных наружных стен значение эксцентриситета е в формуле  (15) следует определять из выражения

,        (17а)

где    М - момент  от  горизонтальной эквивалентной статической нагрузки, определяемой по пп. 3.20* и 3.21*;

N - продольная  сила  от  вертикальной эквивалентной статической нагрузки, определяемой по п. 3.19*;

h - толщина стены;

a - расстояние   от   равнодействующей усилий  в  растянутой арматуре  до ближайшей  грани сечения;

К_е - коэффициент,  учитывающий  изменение  эксцентриситета во времени  и принимаемый  по табл. 23а*.

Таблица 23*

Б. Изгибаемые элементы

 4.22*. Расчет прочности по сечениям, нормальным к продольной оси элемента, производится с учетом граничного значения относительной высоты сжатой зоны бетона (_R^д.

 С целью предотвращения хрупкого разрушения изгибаемых  элементов, рассчитываемых по  предельному состоянию Iа, необходимо уменьшать подсчитываемое по формуле  (14а) значение (^д на 10%.

4.23. Расчет прямоугольных сечений, нормальных к продольной оси элемента, при ( 0,9 (_R^д  должен производиться по формуле

М ( R_пр^дbx^д(h₀ - 0,5х^д) + R_а.с^дF(_a(h₀ - a(),       (19)

при этом высота сжатой зоны х^д определяется из формулы

R_а^дF_a - R_а.с^дF(_a = R_пр^дbx^д.             (20)

РАСЧЕТ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ

 4.24. При расчете элементов на действие поперечной силы  от эквивалентных статических нагрузок должны соблюдаться условия:  

а) при расчете по предельному состоянию Iа

Q ( 0,45R_пр^дbh₀;           (21)

б) при расчете по предельному состоянию Iб

Q ( 0,35 R_пр^дbh₀.           (22)

  В формулах (21) и (22) значение   для бетонов марок выше  М400 принимается как для бетона марки  М400.  При  расчете сечений с переменной шириной  по высоте принимается наименьшее  значение ширины.  

4.25. Расчет изгибаемых элементов на действие поперечных сил допускается не производить, если соблюдается условие

Q ( 0,6R_р^дbh₀.                  (23)

  Значения правой части формулы  (23) увеличиваются на 25% для сплошных  плоских плит. При соблюдении условия (23)  в сплошных  плоских  плитах поперечная арматура  ставится конструктивно.    

4.26. Расчет элементов с поперечной арматурой должен производиться по формуле

Q =  (R_а.х^дF^х + (R_а.х^дF₀ sin( + Q_б.     (24)

где     Q - поперечная сила, действующая  в наклонном сечении, т.е. равнодействующая   всех поперечных сил от внешней нагрузки, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения;    

(R_а.х^дF^х +

+(R_а.х^дF₀ sin( - сумма  поперечных усилий, воспринимаемых   соответственно хомутами и отогнутыми стержнями.               пересекающими  наклонное сечение;

( - угол наклона отогнутых стержней  к  продольной  оси  элемента  в наклонном сечении;        

Q_б - поперечное  усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны в наклонном сечении.  

Величина  Q_б для  изгибаемых и  внецентренно сжатых элементов определяется по формуле

,              (25)

где       С - длина  проекции наклонного  сечения на продольную ось элемента;        

b, h₀ - принимаются в  пределах наклонного сечения.  

4.27. Для изгибаемых  и внецентренно сжатых элементов постоянной высоты, армированных хомутами, длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента, отвечающая минимуму  его несущей  способности по  поперечной силе  (при отсутствии внешней нагрузки в пределах наклонного сечения), С₀ определяется по формуле

,           (26)  

а величина поперечной силы Q_х.б, воспринимаемой  хомутами и бетоном в наклонном сечении с длиной проекции С₀, - по формуле

.      (27)

где     q_х - усилие в хомутах на единицу длины элемента в  пределах наклонного сечения, определяемое по формуле

,                  (28)

и - расстояние между хомутами, см.  

4.28. Применение изгибаемых  элементов  без поперечной арматуры в конструкциях убежищ не допускается.  

В противорадиационных укрытиях элементы без поперечной арматуры  следует рассчитывать согласно требованиям главы СНиП по проектированию  бетонных и железобетонных конструкций, с учетом дополнительных нагрузок.

РАСЧЕТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ

 4.29. Расчет на продавливание плитных конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно  распределенных на ограниченной площади, должен производиться по формуле

Р ( R_р^дb_срh₀,                  (29)

где      Р - продавливающая  сила;    

b_ср - среднее арифметическое  значение  величин периметров  верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при  продавливании, в пределах рабочей высоты сечения h₀;

R_р^д - расчетною динамическое сопротивление бетона растяжению.

При определении величин b_ср и Р предполагается, что продавливанием происходит по боковой поверхности пирамиды, меньшим   основанием которой служит площадь  действия продавливающей силы, а боковые стороны  наклонены под углом 45°  к горизонтали.    

При продавливании  по поверхности пирамиды с  углом наклона  боковых  граней больше  45° правая часть формулы  (29) умножается на величину h₀/с, но не более 2,5 (где с - длина горизонтальной проекции  боковой  грани  пирамиды продавливания).  

4.30. При установке в пределах пирамиды продавливания поперечной арматуры расчет должен производиться из условий:

P ( R_а.х^дF_х.п;        (30)  

Р ( 1,4 R_р^дb_срh₀,    (31)

где   F_х.п - суммарная площадь сечения поперечной арматуры, пересекающей боковые  поверхности пирамиды продавливания;    

R_а.х^д  - расчетное динамическое сопротивление поперечной арматуры.

Указанные  требования  распространяются  на плиты толщиной не менее 20 см, а также на ленточные  и столбчатые фундаменты, в  пазы которых заделываются сборные стеновые панели и колонны.    

При этом расчет на продавливание следует вести исходя  из возможности  продавливания  железобетона, расположенного ниже дна стаканного или паза ленточного фундаментов.    

Поперечная арматура, устанавливаемая в плитных  элементах в зоне  продавливания, должна иметь достаточную анкеровку по концам. Кроме того, должна быть обеспечена передача поперечного усилия с продольной арматуры на хомуты. Ширина зоны постановки  хомутов должна быть не менее 1,5 высоты сечения.

РАСЧЕТ НА СКАЛЫВАНИЕ

 4.31*. Неразрезные сборно-монолитные изгибаемые  конструкции над промежуточными   опорами должны быть проверены расчетом на скалывающие напряжения,  возникающие  на поверхности контакта материалов, по формуле

.            (32)      

 Предельное значение этих напряжении находится из выражения

(_пр =  0,25R_пр^дК_пов,      (33)

где        Q -  поперечная сила в  рассматриваемом сечении элемента;    

К_пов - коэффициент, учитывающий степень шероховатости поверхности  сборного элемента и принимаемый  согласно табл. 24.

                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                  Таблица  24

Если ( > (_пр, то следует предусматривать выпуски поперечной арматуры  из сборного элемента в  слой монолитного  бетона нормально  к поверхности и в количестве, определяемом расчетом на поперечную силу.

5* РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ, ОСНОВАНИЙ И СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

        РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ

 5.1. В каменных и  армокаменных  конструкциях следует применять материалы с проектными марками по прочности на сжатие не ниже: кирпич - 100, бутовый камень - 150, раствор для кладки - 50.  

5.2. Расчетные динамические   сопротивления кладки  из каменных материалов в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям  согласно главе СНиП  по  проектированию каменных  и армокаменных конструкций, умноженным на коэффициент  динамического упрочнения К_у = 1,2.  

5.3. Расчетные динамические сопротивления для листового и профильного проката в конструкциях следует принимать равными  расчетным сопротивлениям  согласно главе СНиП по проектированию стальных  конструкций, умноженным  на коэффициент динамического упрочнения К_у = 1,4 и коэффициент условий работы m = 1,1.  

При расчете сварных соединений стальных конструкций  коэффициент динамического упрочнения К_у.св следует принимать равным 1.  

5.4. Расчетные динамические сопротивления для дерева, применяемого в конструкциях, следует принимать равными расчетным  сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию деревянных  конструкций, умноженным  на коэффициент динамического упрочнения К_у  = 1,4.

5.5*. Расчет элементов каменных и армокаменных конструкций  следует производить по предельным состояниям первой группы в соответствии с требованиями  главы СНиП по проектированию каменных и армокаменных  конструкций.    

Расчет стен из каменных материалов при е₀ ( 0,7_у, производится без проверки растянутой зоны на  раскрытие трещин. При этом наибольшая величина эксцентриситета е₀ при расчете по несущей способности должна удовлетворять условиям при расчете:    

по предельному состоянию Iа - е₀ ( 0,95_у;    

по предельному состоянию Iб - е₀ ( 0,8_у,

где    у - расстояние от центра тяжести сечения  элемента до  края  сечения в сторону эксцентриситета.    

При обеспечении совместной работы  каменной кладки и железобетона расчет конструкций следует производить по методике, изложенной в прип.12*.

РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ

 5.6*. Расчет оснований убежищ должен производиться в соответствии с требованиями глав СНиП по проектированию  оснований зданий и сооружений.  

Расчет оснований убежищ, сложенных  скальными грунтами, а также водонасыщенными глинистыми и заторфованными грунтами, производится по несущей способности на  основное и  особое сочетания нагрузок. При этом расчетные сопротивления  оснований из  скальных  грунтов следует принимать  равными  временным  сопротивлениям образцов скального грунта на  одноосное сжатие в  водонасыщенном  состоянии,  умноженным   на коэффициент  динамического упрочнения  К_у = 1,3.  

Расчет оснований, сложенных нескальными грунтами, производится по деформации на основное сочетание  нагрузок. При  этом отношение  площади фундаментов  в плане под стенами и колоннами к площади  покрытия    (площади сбора  нагрузки) следует принимать не менее: для убежищ II класса - 0,15, III класса - 0,1 и IV класса - 0,05.    

Расчет конструкции фундамента на прочность должен  производиться на особое сочетание нагрузок, при  этом эквивалентную статическую  нагрузку следует  принимать по п. 3.22 настоящих норм.

5.7* Требования к проектированию защитных сооружений, возводимых в районах распространения вечномерзлых грунтов, определяются, согласно главе СНиП  по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, выбором принципа  использования мерзлых грунтов  в качестве основания, расчетной температурой грунтов и их температурным  режимом  в процессе строительства и эксплуатации сооружений. Требования в отношении   встроенных сооружений   и самого  здания должны быть едиными.

Отдельно стоящие заглубленные сооружения могут  проектироваться с выбором принципа использования  вечномерзлых грунтов в качестве основания  независимо от принципа, принятого дня окружающих  зданий, если эти сооружения располагаются на расстоянии, исключающем взаимное тепловое влияние. При этом следует учитывать использование вечномерзлых грунтов в качестве основания:  

принцип  I - грунты основания сохраняются  в мерзлом состоянии в течение всего периода строительства и эксплуатации здания или сооружения;  

принцип  II - допускается оттаивание грунтов основания.  

5.8. В качестве фундаментов отдельно стоящих сооружений следует использовать плитные, ленточные, столбчатые или свайные фундаменты. При принципе I использования вечномерзлых  грунтов в качестве основания в них должны быть предусмотрены трубы  или каналы с подачей хладоносителя при  помощи  естественного или  механического побуждения для поддержания расчетной температуры вечномерзлых грунтов в основании сооружения.  

Выбор  типа охлаждающих   устройств определяется особенностями  местных условий (температура воздуха, количество ветреных дней и направление ветра) и теплотехническим расчетом.  

5.9. При проектировании следует учитывать, что вентиляционные трубы, короба или каналы должны быть  доступны  для периодического  осмотра  и очистки от льда, а также должен быть обеспечен отвод воды из труб и сборного коллектора.  

Поверхность  сооружения,  соприкасающаяся  с грунтом в пределах сезонного промерзания-оттаивания, должна покрываться обмазками или пленками, снижающими силы морозного выпучивания.  

5.10. Расчетные динамические сопротивления вечномерзлых грунтов следует принимать равными нормативным   сопротивлениям,  согласно  главе СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, умноженным   на коэффициент условий работы m = 1,2 и коэффициент динамического упрочнения К_у, равный:  

6 - для грунтов в твердомерзлом состоянии;  

4 - для грунтов в пластично-мерзлом состоянии.

РАСЧЕТ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

 5.11. Расчет свайных фундаментов должен производиться в  соответствии с требованиями главы СНиП  по проектированию свайных фундаментов  и глубоких опор.  

Несущую  способность свай следует определять как  наименьшее  из  значений, полученных  при расчетах на особое сочетание нагрузок (с учетом действия ударной волны) по сопротивлению:  

грунта основания сваи;  

материала сваи, определяемому в соответствии с нормами   проектирования бетонных  и железобетонных конструкций.  

5.12. Несущая способность Р_св, тс, висячих свай по условию сопротивления грунта основания определяется по формуле

,           (34)

где    Р_ст - несущая способность одной сваи, то, при воздействии статической нагрузки, определяемая по главе СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор;

(Р₁ - давление во фронте ударной волны, тс/м² ((Р₁ =10 (Р; (Р- давление, кгс/см², принимаемое согласно прил 1*);

К(, К_v, К_z  - коэффициенты, учитывающие несовпадение по времени максимума давления в ударной волне, скорости и перемещения свайного фундамента, принимаемые: К_v = 1 м/с; К_z = 0,015 м; К( = 0,7 для фундаментов под наружными стенками и К( = 0,44 для внутренних стен (колонн);

п - количество   разнородных   слоев грунта;

v_i - коэффициент Пуассона для 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

П_i - периметр поперечного сечения сваи в середине 1-го слоя грунта, м;

Н_гр - толщина 1-го слоя грунта, м, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи;

(_i - угол внутреннего трения 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

v_н - коэффициент Пуассона для слоя грунта под острием сваи, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

а_1в, а_1н - скорости распространения упруго-пластических волн в слое грунта у подошвы ростверка и у острия сваи, м/с, принимаемые по табл. 25;

(_в, (_н - параметр грунта под ростверком и под острием сваи, тс(с²/м⁴ принимаемый по табл. 25;

F_р - площадь подошвы ростверка, определяемая методом подбора, приходящаяся на одну сваю, м², за вычетом площади F₀;

F₀ - площадь опирания, м², на грунт сваи, принимаемая по главе СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор.

5.13. При определении несущей способности висячих свай с уширением у острия, погруженных без заполнения пазух выше уширения или с неуплотненной засыпкой, суммирование по слоям при вычислении первого слагаемого в формуле (34) следует распространять только на слои грунта, лежащие в пределах цилиндрической (призматической) части уширения сваи.

Таблица 25

5.14. Несущая способность свай-стоек Р_ст, тс, по условию сопротивления грунта основания (сваи) определяется в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор с учетом динамического упрочнения основания согласно пп. 5.6 и 5.10 настоящих норм.

5.15. Количество свай и свай-оболочек N_св в фундаменте убежища определяется по формуле

,          (35)

где     Р_с - постоянная нагрузка, тс, передаваемая на рассчитываемую часть фундамента от вышележащих конструкций и принимаемая согласно прил. 1*;

F_п - площадь покрытия, м², с которой собирается нагрузка от ударной волны на рассчитываемую часть фундамента;

К_д - коэффициент динамичности, принимаемый по условию сопротивления:

а) грунта оснований свай К_д = 1;

б) материала сваи для висячих свай К_д = 1 и для свай-стоек К_д = 1,8;

(Р₁ - то же, что и в формуле (34);

Р_св - несущая способность сваи, тс.

6*. РАСЧЕТ ПРОТИВОРАДИАЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ

6.1*. Ограждающие конструкции убежищ должны обеспечивать ослабление радиационного воздействия до допустимого уровня.

Степень ослаблении радиационного воздействия выступающими над поверхностью земли стенами и покрытиями убежищ следует определять по формуле

           ,   (36)

где     А - требуемая степень ослабления, принимаемая согласно прил. 1;

К_(i - коэффициент   ослабления   дозы гамма-излучения преградой из i слоев материала, равный произведению значений К( для каждого слоя, принимаемых по табл. 26*;

К_ni - коэффициент ослабления дозы нейтронов преградой из i слоев материала, равный произведению значений К_n для каждого слоя, принимаемых по табл. 26*;

К_р - коэффициент условий расположения убежищ, принимаемый по формуле

            ,       (36а)

где  К_зас  - коэффициент, учитывающий снижение дозы проникающей радиации в застройке   и  принимаемый  по табл. 27*;

К_зд - коэффициент, учитывающий ослабление радиации в жилых и производственных зданиях при расположении в них убежищ и принимаемый по табл. 27а*.

6.2*. Для материалов, близких по химическому составу к приведенным в табл. 26*, но отличающихся плотностью, коэффициенты К₍ и К_п следует определять для толщины приведенного слоя Х_пр(, рассчитываемого из выражения

,                   (36а)

где   ( - плотность вещества с известными значениями К_п и К₍;

Х - толщина слоя вещества с плотностью (_х, для которого определяется приведенная толщина Х_пр(.

Таблица 26*

Таблица 27*

Для материалов, близких по химическому составу, но отличающихся влажностью при одинаковой плотности материала и не вошедших в табл. 26*, приведенную толщину Х_прп при расчете ослабления нейтронов следует определять из соотношения

,          (36б)

где       Х_пр( - приведенная к одной плотности по соотношению (36а) толщина нового материала;

W - влажность нового неисследованного материала;

W_изв  - влажность материала с известными значениями К_п.

По найденному значению Х_пр( по табл. 26* определяем значения К₍ и К_п, которые и являются коэффициентами ослабления дозы для нового материала толщиной X.

6,3. Необходимый коэффициент защиты противорадиационных укрытий в зависимости от их назначения и места расположения, а также характера производственной деятельности укрываемого населения устанавливается в задании на проектирование согласно прил. 1.

Примечание. Принимается, что выпавшие радиоактивные осадки равномерно распределены на горизонтальных поверхностях и горизонтальных проекциях наклонных и криволинейных поверхностей. Заражение вертикальных поверхностей (стен) не учитывается.

6.4*. Коэффициент защиты К_з для помещений укрытий в одноэтажных зданиях определяется по формуле

,      (37)

где    К₁ - коэффициент, учитывающий долю радиации, проникающей через наружные и внутренние стены и принимаемый по формуле

,          (38)

(_i - плоский угол с вершиной в центре помещения, против которого расположена i-тая стена укрытия, град. При этом учитываются наружные и внутренние стены здания, суммарный вес 1 м² которых в одном направлении менее 1000 кгс;

К_ст - кратность ослабления стенами первичного излучения в зависимости от суммарного веса ограждающих конструкций, определяемая по табл. 28;

K_пер - кратность ослабления первичного излучения перекрытием, определяемая по табл. 28;

V₁ - коэффициент, зависящий от высоты и ширины помещения и принимаемый по табл. 29;

К₀ - коэффициент, учитывающий проникание в помещение вторичного излучения и определяемый согласно п. 6,5* настоящих норм;

К_м - коэффициент, учитывающий снижение дозы радиации в зданиях, расположенных в районе застройки, от экранирующего действия соседних строений, принимаемый по табл. 30;

К_ш - коэффициент, зависящий от ширины здания и принимаемый по поз. 1 табл. 29.

(38)

Таблица 27a*